燃料供給控制裝置的製作方法

2023-05-21 00:47:36 1

本發明涉及一種用於控制噴射閥的燃料供給控制裝置，該噴射閥用於向內燃機供給氣體燃料。

背景技術：

像專利文獻1所記載的那樣，在向內燃機供給cng(壓縮天然氣)等氣體燃料的燃料供給裝置中設有用於存儲被維持高壓的氣體燃料的燃料箱。在這樣的儲存於燃料箱的氣體燃料中含有在壓縮成高壓的過程中混入的霧狀的油，由於噴射閥噴射這樣的氣體燃料，因此，氣體燃料所含有的油會附著於該噴射閥。於是，在外部空氣溫度為「0℃」以下這樣的極低溫時等情況下，有時附著於噴射閥的油的粘度升高、或者該油固化，有時會導致噴射閥的開閥不良、即噴射閥的固著。

在專利文獻1所記載的裝置中，在利用氣體燃料進行的內燃機運轉開始時判定噴射閥是否固著，在判定為噴射閥固著時延長向噴射閥的通電時間。噴射閥具有電磁線圈，通過向該電磁線圈通電，噴射閥自身發熱。即，通過延長向噴射閥的通電時間，噴射閥的自身發熱量增多，該噴射閥的溫度的上升量增多。在這樣噴射閥的溫度上升時，附著於該噴射閥的油的溫度也上升。於是，該油的粘性降低，解除該噴射閥的固著。其結果，能夠從該噴射閥噴射氣體燃料，開始利用氣體燃料進行的內燃機運轉。

現有技術文獻

專利文獻

專利文獻1：日本特開2000－282955號公報

技術實現要素：

發明要解決的問題

然而，在專利文獻1所記載的裝置中，根據利用氣體燃料進行的內燃機運轉開始之前、即內燃機停止時的外部空氣溫度來判定噴射閥是否固著。因此，儘管噴射閥實際上並未固著，由於外部空氣溫度較低，因此，也判定為固著，有時會延長向該噴射閥的通電時間。在這種情況下，來自該噴射閥的氣體燃料的噴射量與要求噴射量相比有可能變得過多。

此外，即使噴射閥實際上固著，從向該噴射閥的通電開始時刻到解除噴射閥的固著而氣體燃料實際上開始噴射的時刻的長度並不恆定。即實際上，從噴射閥噴射氣體燃料的時間的長度會產生偏差。因此，來自噴射閥的氣體燃料的噴射量產生偏差，利用氣體燃料進行的內燃機運轉開始時的運轉狀態易於變得不穩定。

本發明的目的在於提供一種能夠解除噴射閥的固著並且抑制利用氣體燃料進行的內燃機運轉開始時的運轉狀態的穩定性下降的燃料供給控制裝置。

用於解決問題的方案

用於解決上述的燃料供給控制裝置應用於向內燃機的燃燒室內供給氣體燃料的燃料供給裝置，用於控制該燃料供給裝置的噴射氣體燃料的噴射閥。該燃料供給控制裝置具備控制部，該控制部在利用氣體燃料進行的內燃機運轉開始之前實施在不從噴射閥噴射氣體燃料的範圍內使電流流向該噴射閥的電磁線圈的自身發熱處理。

採用上述結構，通過實施自身發熱處理而使電流流向噴射閥的電磁線圈，由此，該噴射閥在不開閥的情況下自身發熱。於是，通過噴射閥的溫度上升，成為該噴射閥的固著原因的油等異物的溫度也升高。其結果，該異物的粘性降低，能夠解除噴射閥的固著。而且，在這樣解除了噴射閥的固著之後，開始利用氣體燃料進行內燃機運轉。因此，在利用氣體燃料進行的內燃機運轉開始時，能夠抑制在向噴射閥的通電時間內實際上從噴射閥噴射氣體燃料的時間的偏差。即，能夠抑制利用氣體燃料進行的內燃機運轉開始時來自噴射閥的氣體燃料的噴射量的偏差。因而，能夠解除噴射閥的固著，並且能夠抑制利用氣體燃料進行的內燃機運轉開始時的運轉狀態的穩定性降低。

然而，在噴射閥未固著的狀況下，在向該噴射閥的電磁線圈的通電時間達到開閥所需時間時，該噴射閥開閥。在這種情況下，在向噴射閥的通電時間短於開閥所需時間時，無論該噴射閥是否固著，該噴射閥都僅自身發熱而不會開閥。因此，上述燃料供給控制裝置優選的是，控制部在自身發熱處理中間歇地重複使向噴射閥的電磁線圈的通電時間小於開閥所需時間的通電。採用該結構，在實施這樣的自身發熱處理的過程中，一次通電在噴射閥開閥之前結束。即，在自身發熱處理的實施過程中，間歇地重複這樣的通電。因此，能夠在不從噴射閥噴射氣體燃料的情況下使該噴射閥自身發熱。因而，能夠在不對內燃機的運轉狀態產生任何影響的情況下解除該噴射閥的固著。

此外，在噴射閥未固著的狀況下，在對該噴射閥的電磁線圈施加的電壓為開閥所需電壓以上時，該噴射閥開閥。在這種情況下，在對噴射閥電磁線圈施加的電壓小於開閥所需電壓時，無論該噴射閥是否固著，該噴射閥都僅自身發熱而不會開閥。因此，上述燃料供給控制裝置也可以是，控制部在自身發熱處理中持續對噴射閥的電磁線圈施加比開閥所需電壓低的電壓。通過實施這樣的自身發熱處理，也能夠在不從噴射閥噴射氣體燃料的情況下使該噴射閥自身發熱。因而，能夠在不對內燃機的運轉狀態產生任何影響的情況下解除該噴射閥的固著。

此外，在噴射閥未固著的狀況下，在流向該噴射閥的電磁線圈的電流為開閥所需電流以上時，該噴射閥開閥。在這種情況下，在流向噴射閥的電磁線圈的電流小於開閥所需電流時，無論該噴射閥是否固著，該噴射閥都僅自身發熱而不會開閥。因此，上述燃料供給控制裝置也可以是，控制部在自身發熱處理中使比開閥所需電流小的電流持續流向噴射閥的電磁線圈。通過實施這樣的自身發熱處理，也能夠在不從噴射閥噴射氣體燃料的情況下使該噴射閥自身發熱。因而，能夠在不對內燃機的運轉狀態產生任何影響的情況下解除該噴射閥的固著。

在此，成為噴射閥的固著原因的油等異物的溫度越低，則預測為該異物的粘度越高，越難以解除噴射閥的固著。而且，為了在這樣噴射閥的固著程度較高的狀況下解除噴射閥的固著，需要增多由實施自身發熱處理引起的噴射閥的溫度上升量。

因此，上述燃料供給控制裝置具備時間設定部，該時間設定部獲取與噴射閥的溫度相關的參數，根據該參數預測為該噴射閥的溫度越低，則越延長自身發熱處理的實施時間。在這種情況下，優選的是，控制部在利用氣體燃料進行的內燃機運轉開始之前在由時間設定部設定好的實施時間的期間內實施自身發熱處理。採用該結構，在預測為噴射閥的溫度越低的情況下，則能夠預測為附著於噴射閥的油等異物的粘性越高，因此，能夠延長自身發熱處理的實施時間。其結果，能夠與由實施該自身發熱處理引起的噴射閥的溫度上升量增多相應地易於解除該噴射閥的固著。

另外，在實施自身發熱處理時，利用氣體燃料進行的內燃機運轉相應地延遲開始。因此，上述燃料供給控制裝置也可以具備用於判定噴射閥是否固著的判定部。在這種情況下，控制部在由判定部未判定為噴射閥固著時不實施自身發熱處理。採用該結構，在噴射閥未固著、能夠判斷為不需要實施自身發熱處理時不實施該自身發熱處理就能夠開始利用氣體燃料進行內燃機運轉。因而，能夠與能夠抑制不必要地實施自身發熱處理相應地減少利用氣體燃料進行的內燃機運轉的開始的延遲。

另外，作為內燃機，公知有能夠選擇利用液體燃料進行的運轉和利用氣體燃料進行的運轉的雙燃料型的內燃機。在這樣的內燃機起動時，採用液體燃料而不是氣體燃料。於是，在利用液體燃料進行內燃機運轉的狀況下要求切換，在允許切換時從利用液體燃料進行的內燃機運轉切換到利用氣體燃料進行的內燃機運轉。

因此，上述燃料供給控制裝置也可以具備固著檢測部，該固著檢測部在要求從利用液體燃料進行的內燃機運轉向利用氣體燃料進行的內燃機運轉切換時檢測固著的噴射閥。在這種情況下，控制部也可以在要求上述切換的狀況下在由固著檢測部檢測到固著的噴射閥時對固著的噴射閥實施自身發熱處理，在實施自身發熱處理的結束之後從利用液體燃料進行的內燃機運轉切換為利用氣體燃料進行的內燃機運轉。採用該結構，通過對固著的噴射閥實施自身發熱處理，能夠解除該噴射閥的固著。因此，在之後利用氣體燃料進行內燃機運轉時，能夠適當地使各噴射閥開閉，因此，能夠維持內燃機的運轉狀態的穩定性。

此外，在內燃機是雙燃料型的內燃機的情況下，上述燃料供給控制裝置的控制部也可以在要求從利用液體燃料進行的運轉向利用氣體燃料進行的運轉切換時實施自身發熱處理，在該自身發熱處理的實施結束之後從利用液體燃料進行的內燃機運轉向利用氣體燃料進行的內燃機運轉切換。採用該結構，在通過實施自身發熱處理而解除了噴射閥的固著之後，開始利用氣體燃料進行內燃機運轉。因此，在利用氣體燃料進行內燃機運轉時，能夠適當地使各噴射閥開閉，因此，能夠維持內燃機的運轉狀態的穩定性。

附圖說明

圖1是表示作為燃料供給控制裝置的第1實施方式的控制裝置和由該控制裝置控制運轉的內燃機的概略的構成圖。

圖2是表示作為用於噴射作為氣體燃料的一個例子的cng的噴射閥的cng用噴射閥的概略的剖視圖。

圖3是表示因cng用噴射閥的自身發熱而該cng用噴射閥的溫度上升的情形的時序圖。

圖4是用於在該控制裝置中根據作為cng用輸送管內的溫度的輸送溫度設定自身發熱處理的實施時間的映射表。

圖5是表示在利用該控制裝置實施自身發熱處理時流向cng用噴射閥的電磁線圈的電流的推移的時序圖。

圖6是說明利用該控制裝置執行的處理例程、即在進行利用作為液體燃料的一個例子的汽油的內燃機運轉的過程中執行的處理例程的流程圖。

圖7是說明利用作為第2實施方式的燃料供給控制裝置的控制裝置執行的處理例程、即在進行利用汽油的內燃機運轉的過程中執行的處理例程的流程圖。

圖8是表示在利用作為另一個實施方式的燃料供給控制裝置的控制裝置實施自身發熱處理時對cng用噴射閥的電磁線圈施加的電壓的推移的時序圖。

圖9是表示在利用作為又一個實施方式的燃料供給控制裝置的控制裝置實施自身發熱處理時流向cng用噴射閥的電磁線圈的電流的推移的時序圖。

附圖標記說明

10、內燃機；15、燃燒室；30、作為燃料供給裝置的一個例子的cng供給系統；32、cng用噴射閥；50、作為燃料供給控制裝置的一個例子的控制裝置(控制部、時間設定部、判定部、固著檢測部)；66、電磁線圈；ion、電流；iopen、開閥所需電流；tmc、實施時間；tmon、通電時間；tmopen、開閥所需時間；tmpdc、作為參數的一個例子的輸送溫度；von、電壓；vopen、開閥所需電壓。

具體實施方式

(第1實施方式)

以下，根據圖1～圖6說明將燃料供給控制裝置具體化了的第1實施方式。

圖1圖示了作為本實施方式的燃料供給控制裝置的控制裝置50和利用該控制裝置50控制運轉的內燃機10。該內燃機10是能夠選擇利用作為液體燃料的一個例子的汽油進行的運轉和利用作為氣體燃料的一個例子的cng(壓縮天然氣)進行的運轉的雙燃料型的內燃機。

如圖1所示，在內燃機10的氣缸蓋11上設有作為進氣通路12的一部分的進氣口13，在該進氣口13上連接有作為進氣通路12的一部分的進氣歧管14。而且，在氣缸蓋11上安裝有用於向進氣口13內噴射汽油的汽油用噴射閥21。此外，在進氣歧管14上設有圓筒形狀的燃料噴射筒31，在該燃料噴射筒31上連結有用於噴射cng的cng用噴射閥32。在向內燃機10供給cng時，自cng用噴射閥32噴射來的cng從燃料噴射筒31流入到進氣歧管14內。

而且，在內燃機10中，在進氣通路12內生成含有通過汽油用噴射閥21或cng用噴射閥32的開閉供給來的燃料(汽油或cng)和吸入空氣的混合氣，該混合氣被吸入到內燃機10的燃燒室15內。於是，在燃燒室15內混合氣燃燒，因該燃燒而產生的燃燒氣體(排氣)從燃燒室15內被排出到排氣通路16內。

這樣的內燃機10包括將汽油作為燃料供給的汽油供給系統20和將cng作為燃料供給的cng供給系統30。在本說明書中，由cng供給系統30構成向燃燒室15內供給cng的「燃料供給裝置」的一個例子。

如圖1所示，汽油供給系統20包括用於從汽油箱22內抽吸汽油並將其加壓輸送的燃料泵23和供利用燃料泵23加壓輸送來的燃料流入的汽油用輸送管24。在汽油用輸送管24上連接有與內燃機10的氣缸數相同數量(在圖1所示的例子中是4個)汽油用噴射閥21。而且，汽油用噴射閥21分別安裝在與內燃機10的每個氣缸、即各氣缸相對應的4個進氣口13上。

如圖1所示，cng供給系統30包括與儲存有高壓的cng的cng箱33連接的高壓燃料配管34和與高壓燃料配管34的燃料流動方向下遊側的端部(在圖1中是右端部)連接的cng用輸送管35。在cng用輸送管35上連接有與內燃機10的氣缸數相同數量(在圖1所示的例中是4個)cng用噴射閥32。此外，在cng用輸送管35上利用螺栓緊固固定有罩36。而且，各cng用噴射閥32以夾入在罩36和cng用輸送管35之間的狀態等間隔地配設。

在罩36上連接有燃料軟管37。在該cng供給系統30中，cng用噴射閥32中的噴射cng的噴射部經由形成在罩36的內部的貫通孔與燃料軟管37連通。而且，在燃料軟管37的燃料流動方向下遊側的端部連接有燃料噴射筒31。因此，在cng用噴射閥32開閉時，cng用輸送管35內的cng通過罩36的內部和燃料軟管37從燃料噴射筒31流入到進氣歧管14內。

此外，在cng供給系統30中，在cng箱33和高壓燃料配管34之間設有作為手動式的開閉閥的手動開閉閥38。此外，在高壓燃料配管34的比手動開閉閥38靠燃料流動方向下遊側的部分設有通過控制裝置50的控制進行開閉動作的截止閥39。而且，在手動開閉閥38和截止閥39這兩者開閥的情況下，允許cng從cng箱33向高壓燃料配管34內流入。另一方面，在手動開閉閥38和截止閥39中的至少一個閥閉閥的情況下，禁止cng從cng箱33向高壓燃料配管34內流入。

在高壓燃料配管34的比截止閥39靠燃料流動方向下遊側的部位設有用於將從cng箱33供給來的cng的壓力減壓的調節器40。於是，向cng用輸送管35內供給利用該調節器40減壓到預定壓力的cng。

在控制裝置50上電連接有用於檢測作為cng用輸送管35內的溫度的輸送溫度tmpdc的溫度傳感器51和用於檢測作為cng用輸送管35內的壓力的輸送燃料壓力pdc的燃料壓力傳感器52。此外，在控制裝置50上電連接有在從利用汽油進行的內燃機運轉切換為利用cng進行的內燃機運轉時車輛的乘客所操作的切換開關55。於是，控制裝置50在利用汽油進行內燃機運轉時控制各汽油用噴射閥21的開閉，而在利用cng進行內燃機運轉時在使截止閥39開閥之後控制各cng用噴射閥32的開閉。

接著，參照圖2說明cng用噴射閥32。

如圖2所示，cng用噴射閥32是所謂的常閉型的電磁閥，其具有呈大致圓筒形的主體外殼60。在該主體外殼60的軸線方向上的一端(在圖2中是上側)設有用於閉塞主體外殼60的貫通孔62的一端的閉塞構件63。此外，在貫通孔62內的上述軸線方向上的途中位置設有線圈架64和卷繞在線圈架64的外周側的電磁線圈66。此外，在線圈架64的內周側以在上述軸線方向上伸縮自如的方式設有支承於閉塞構件63的彈簧67。

此外，在主體外殼60的軸線方向上的另一端側(在圖2中是下側)設有閥體69。該閥體69的一端(圖中上端)位於主體外殼60的貫通孔62內，閥體69的另一端(圖中下端)位於主體外殼60外(即主體外殼60的圖2中的下方)。

這樣的閥體69在收容孔68內支承著在上述軸線方向上滑動的可動鐵芯70。利用彈簧67始終對該可動鐵芯70向上述軸線方向上的另一側(在圖2中是下側)施力。在向電磁線圈66供給了電力的情況下，利用在該電磁線圈66中產生的電磁力使這樣的可動鐵芯70克服來自彈簧67的施力而向軸線方向上的一側(在圖2中是上側)滑動。

此外，在閥體69的內側設有以能夠與可動鐵芯70一體滑動的方式設置的閥芯71和閉塞閥體69的收容孔68的上述軸線方向上的另一側(在圖2中是下側)的開口的閥座72。在未向電磁線圈66通電的情況下，設置於該閥座72的噴射口73被閥芯71閉塞。另一方面，在向電磁線圈66通電的情況下，利用自電磁線圈66產生的電磁力使可動鐵芯70和閥芯71向遠離閥座72的方向移動，噴射口73打開。由此，從噴射口73噴射從未圖示的吸入口供給到cng用噴射閥32內的cng。

然而，在從cng供給系統30供給來的cng中混入有霧狀的油。因此，該油會附著於作為cng用噴射閥32的組成部件的閥芯71和閥座72。於是，若附著於閥芯71和閥座72的油的溫度降低，該油的粘度升高、或者該油固化，則即使向電磁線圈66通電，也難以使閥芯71與閥座72分開。將這樣閥芯71難以與閥座72分開的狀態稱作「cng用噴射閥32的固著」。

因此，在作為本實施方式的燃料供給控制裝置的控制裝置50中，在通過利用車輛乘客進行的切換開關55的操作要求從利用汽油進行的內燃機運轉向利用cng進行的內燃機運轉切換時，實施使電流流向cng用噴射閥32的電磁線圈66的自身發熱處理。在利用汽油進行內燃機運轉時且在利用cng進行的內燃機運轉開始之前實施自身發熱處理。而且，在自身發熱處理中，調整通電方式使得cng用噴射閥32不開閥。因此，通過實施自身發熱處理，能夠在不從cng用噴射閥32噴射cng的情況下使cng用噴射閥32自身發熱。利用這樣的cng用噴射閥32的自身發熱，cng用噴射閥32的溫度上升，附著於該cng用噴射閥32的油的溫度上升。由此，該油的粘度降低，閥芯71易於與閥座72分開。

另外，如圖3所示，油的粘度和該油所附著的cng用噴射閥32的溫度之間存在某種程度的相關。即，在cng用噴射閥32的溫度為固著判定溫度tmpop以上時，油的粘度充分地降低，能夠判斷為cng用噴射閥32不發生固著。因此，在使cng用噴射閥32自身發熱之前的cng用噴射閥32的溫度越低時，在能夠判定為cng用噴射閥32的固著解除之前所需要的時間則越長。即優選的是，在預測為自身發熱處理實施之前的cng用噴射閥32的溫度越低時，則越延長自身發熱處理的實施時間tmc。

在作為本實施方式的燃料供給控制裝置的控制裝置50中，作為與cng用噴射閥32的溫度相關的參數，獲取cng用輸送管35內的輸送溫度tmpdc，根據該輸送溫度tmpdc設定自身發熱處理的實施時間tmc。即，該自身發熱處理實施之前的輸送溫度tmpdc越低，越延長自身發熱處理的實施時間tmc。

圖4圖示了用於根據輸送溫度tmpdc設定自身發熱處理的實施時間tmc的映射表的一個例子。另外，在圖4所示的映射表中，第1溫度tmp1低於第2溫度tmp2，第2溫度tmp2低於上述固著判定溫度tmpop。

如圖4所示，在輸送溫度tmpdc為第1溫度tmp1以下的情況下，實施時間tmc被設定為第1時間tmc1。此外，在輸送溫度tmpdc高於第1溫度tmp1且為第2溫度tmp2以下的情況下，實施時間tmc被設定為比第1時間tmc1短的第2時間tmc2。此外，在輸送溫度tmpdc高於第2溫度tmp2的情況下，實施時間tmc被設定為比第2時間tmc2短的第3時間tmc3。

接著，參照圖5說明利用作為本實施方式的燃料供給控制裝置的控制裝置50實施的自身發熱處理。

自身發熱處理與從cng用噴射閥32噴射cng時對該cng用噴射閥32進行的電流控制基本上相同。但是，作為向cng用噴射閥32的電磁線圈66通電一次所需要的時間的通電時間tmon與從cng用噴射閥32噴射cng時向電磁線圈66的通電時間相比極短。即，在cng用噴射閥32中，通過向電磁線圈66通電而該電磁線圈66所產生的電磁力逐漸變大。於是，在電磁線圈66所產生的電磁力變大、閥芯71與閥座72分開時，cng用噴射閥32開閥而噴射cng。

在沒有附著油等異物而cng用噴射閥32未固著的狀況下，根據cng用噴射閥32的規格等能夠預先把握作為從開始向電磁線圈66通電的時刻到開始從cng用噴射閥32噴射cng的時刻的時間的開閥所需時間tmopen。即，在向電磁線圈66的通電時間tmon小於開閥所需時間tmopen的情況下，無論cng用噴射閥32是否固著，cng用噴射閥32都僅自身發熱而不會開閥。

因此，如圖5所示，在自身發熱處理中，間歇地重複向電磁線圈66的通電時間tmon小於開閥所需時間tmopen的通電。這樣的間歇的通電持續實施時間tmc。即，在自身發熱處理中，進行不從cng用噴射閥32噴射cng的範圍內的向電磁線圈66的通電。

接著，參照圖6所示的流程圖說明在進行利用汽油的內燃機運轉時控制裝置50所執行的處理例程。另外，針對預先設定好的每個控制循環執行該處理例程。

如圖6所示，控制裝置50判定是否要求向利用cng進行的內燃機運轉切換(步驟s11)。即，在檢測到在進行利用汽油的內燃機運轉的過程中操作了切換開關55時，能夠判斷為要求向利用cng進行的內燃機運轉切換。然後，在未要求切換的情況下(步驟s11：否)，控制裝置50暫時中止本處理例程。

另一方面，在要求切換的情況下(步驟s11：是)，控制裝置50使cng供給系統30的截止閥39開閥(步驟s12)。接著，控制裝置50獲取由溫度傳感器51檢測的cng用輸送管35內的輸送溫度tmpdc(步驟s13)。然後，控制裝置50判定所獲取的輸送溫度tmpdc是否高於上述的固著判定溫度tmpop(步驟s14)。在輸送溫度tmpdc高於固著判定溫度tmpop時，能夠判斷為cng用噴射閥32未固著，而在輸送溫度tmpdc為固著判定溫度tmpop以下時，能夠判斷為存在cng用噴射閥32固著的可能性。在這一點上，在本說明書中，利用控制裝置50構成判定cng用噴射閥32是否固著的「判定部」的一個例子。

因此，在輸送溫度tmpdc高於固著判定溫度tmpop的情況下(步驟s14：是)，控制裝置50不實施自身發熱處理，而將該處理轉換到後述的步驟s17。另一方面，在輸送溫度tmpdc為固著判定溫度tmpop以下的情況下(步驟s14：否)，控制裝置50使用圖4所示的映射表將自身發熱處理的實施時間tmc設定為與輸送溫度tmpdc相應的值(步驟s15)。在這一點上，在本說明書中，利用控制裝置50構成這樣的「時間設定部」的一個例子：獲取與cng用噴射閥32的溫度相關的輸送溫度tmpdc，根據該輸送溫度tmpdc預測為cng用噴射閥32的溫度越低則越延長自身發熱處理的實施時間tmc。

接著，控制裝置50在設定好的實施時間tmc的期間裡實施自身發熱處理(步驟s16)。在這一點上，在本說明書中，利用控制裝置50構成這樣的「控制部」的一個例子：在利用cng進行的內燃機運轉開始之前實施在不從cng用噴射閥32噴射cng的範圍內使電流流向cng用噴射閥32的電磁線圈66的自身發熱處理。然後，在自身發熱處理的實施結束之後，控制裝置50將該處理轉換到下一個步驟s17。

在步驟s17中，控制裝置50允許從利用汽油進行的內燃機運轉向利用cng進行的內燃機運轉切換。之後，控制裝置50暫時中止本處理例程。

接著，說明從利用汽油進行的內燃機運轉向利用cng進行的內燃機運轉切換時的作用。

在進行利用汽油的內燃機運轉的過程中操作切換開關55時(步驟s11：是)，準備利用cng供給系統30供給cng。即，截止閥39開閥(步驟s12)，向cng用輸送管35內供給cng。在該狀態下的輸送溫度tmpdc為固著判定溫度tmpop以下的情況下(步驟s14：否)，通過實施自身發熱處理而向cng用噴射閥32的電磁線圈66通電(步驟s16)。

然後，在自身發熱處理的實施結束時，允許向利用cng進行的內燃機運轉切換(步驟s17)。之後，禁止從汽油用噴射閥21噴射汽油，從cng用噴射閥32噴射cng。由此，切換完成。

以上，採用上述結構和作用，能夠獲得以下所示的效果。

(1)在利用cng進行的內燃機運轉開始之前實施在不使cng用噴射閥32開閥的情況下使該cng用噴射閥32的溫度上升的自身發熱處理。因此，能夠在解除了cng用噴射閥32的固著之後從利用汽油進行的內燃機運轉向利用cng進行的內燃機運轉切換。因此，在利用cng進行的內燃機運轉開始時，能夠抑制在向cng用噴射閥32的通電時間內實際上從cng用噴射閥32噴射cng的時間的偏差。即，能夠抑制利用cng進行的內燃機運轉開始時來自cng用噴射閥32的cng噴射量的偏差。因而，能夠解除cng用噴射閥32的固著，並且抑制在利用cng進行的內燃機運轉開始時運轉狀態的穩定性下降。

(2)在作為本實施方式的燃料供給控制裝置的控制裝置50中，在自身發熱處理中，間歇地重複使對cng用噴射閥32的電磁線圈66的通電時間tmon小於開閥所需時間tmopen的通電。其結果，能夠在不從cng用噴射閥32噴射cng的情況下使cng用噴射閥32自身發熱。因而，能夠在不對利用汽油進行運轉的內燃機10的運轉狀態產生任何影響的情況下解除cng用噴射閥32的固著。

(3)在預測為cng用噴射閥32的溫度越低的情況下，能夠預測為附著於cng用噴射閥32的油等異物的粘性越高，因此，自身發熱處理的實施時間tmc越長。其結果，能夠與由實施自身發熱處理所引起的cng用噴射閥32的溫度上升量增多相應地易於解除cng用噴射閥32的固著。

此外，在這種情況下，在能夠比較容易地解除cng用噴射閥32的固著時，自身發熱處理的實施時間tmc縮短。因而，能夠與抑制該實施時間tmc無用地延長相應地提前開始利用cng進行內燃機運轉。此外，也能夠解除cng用噴射閥32的固著所需要的消耗電力量增大。

(4)在cng用噴射閥32未固著，能夠判斷為不需要實施自身發熱處理時，不實施該自身發熱處理就能夠開始利用cng進行內燃機運轉。因而，能夠與能夠抑制不必要地實施自身發熱處理相應地提前從利用汽油機進行的內燃機運轉切換到利用cng進行的內燃機運轉。此外，也能夠抑制cng用噴射閥32中的無用的電力消耗。

(第2實施方式)

接著，根據圖7說明將燃料供給控制裝置具體化了的第2實施方式。在本實施方式的燃料供給控制裝置中，分別檢查各cng用噴射閥32是否固著，僅對檢測到固著的cng用噴射閥32實施自身發熱處理，在此方面等與第1實施方式有所不同。因而，在以下的說明中，主要說明與第1實施方式不同的部分，對與第1實施方式相同或者相當的構成構件標註相同的附圖標記而省略重複說明。

在作為本實施方式的燃料供給控制裝置的控制裝置50中，在利用汽油進行內燃機運轉時實施固著判定處理。

即，在固著判定處理中，在將所有氣缸中的1個氣缸作為對象氣缸的情況下，試驗性地向該對象氣缸供給cng，向除此之外的其他氣缸供給汽油。在這種情況下，在對象氣缸用的cng用噴射閥32未固著時，隨著向cng用噴射閥32通電而從該cng用噴射閥32噴射cng，因此，作為cng用輸送管35內的壓力的輸送燃料壓力pdc減小。另一方面，在對象氣缸用的cng用噴射閥32固著時，即使向cng用噴射閥32通電，也不從該cng用噴射閥32噴射cng，或者即使噴射，噴射量也是微量。因此，輸送燃料壓力pdc不發生變化，或者即使輸送燃料壓力pdc發生變化，其變化量也是微量。即，通過這樣試驗性地向與對象氣缸相對應的cng用噴射閥32通電，能夠判定該cng用噴射閥32是否固著。

然後，在1個cng用噴射閥32的固著判定結束時，作為對象氣缸選擇另一個氣缸，試驗性地向該對象氣缸供給cng作為燃料，向除對象氣缸之外的其他氣缸供給汽油作為燃料。在對所有的cng用噴射閥32進行這樣的固著判定後，固著判定處理的實施結束。另外，在內燃機10的1個循環中對1個氣缸(即cng用噴射閥32)實施這樣的固著判定處理。

接著，參照圖7所示的流程圖說明在利用汽油進行內燃機運轉時控制裝置50所執行的處理例程。另外，針對預先設定好的每個控制循環執行該處理例程。

如圖7所示，在未要求向利用cng進行的內燃機運轉切換的情況下(步驟s11：否)，控制裝置50暫時中止本處理例程。另一方面，在要求向利用cng進行的內燃機運轉切換的情況下(步驟s11：是)，控制裝置50使cng供給系統30的截止閥39開閥(步驟s12)，獲取cng用輸送管35內的輸送溫度tmpdc(步驟s13)。

然後，控制裝置50對所有的cng用噴射閥32依次實施上述的固著判定處理(步驟s141)。在對所有的cng用噴射閥32實施固著判定處理完成之後，控制裝置50判定是否檢測到固著的cng用噴射閥32(步驟s142)。在這一點上，在本說明書中，構成在要求從利用汽油進行的內燃機運轉向利用cng進行的內燃機運轉切換時檢測固著的cng用噴射閥32的「固著檢測部」的一個例子。

在未檢測到固著的cng用噴射閥32的情況下(步驟s142：否)，控制裝置50不實施自身發熱處理而將該處理轉換到後述的步驟s17。另一方面，在檢測到固著的cng用噴射閥32的情況下(步驟s142：是)，控制裝置50使用圖4所示的映射表將自身發熱處理的實施時間tmc設定為與獲取的輸送溫度tmpdc相應的值(步驟s15)。

接著，控制裝置50在設定好的實施時間tmc的期間裡實施自身發熱處理(步驟s16)。此時，控制裝置50對固著的cng用噴射閥32實施自身發熱處理，不對未固著的cng用噴射閥32實施自身發熱處理。然後，在自身發熱處理的實施結束之後，將該處理轉換到下一個步驟s17。

在步驟s17中，控制裝置50允許從利用汽油進行的內燃機運轉向利用cng進行的內燃機運轉切換。之後，控制裝置50暫時中止本處理例程。

以上，採用本實施方式的燃料供給控制裝置，除了與上述第1實施方式的效果(1)～(4)相同的效果之外，還能夠獲得以下所示的效果。

(5)在本實施方式的燃料供給控制裝置中，利用固著判定處理判定cng用噴射閥32實際上是否固著。然而，雖然對固著的cng用噴射閥32實施自身發熱處理，但不對未固著的cng用噴射閥32實施自身發熱處理。因此，在檢測到至少1個cng用噴射閥32的固著時，與對所有的cng用噴射閥32實施自身發熱處理的情況相比較，也能夠減少作為自身發熱處理的實施對象的cng用噴射閥32的數量。因而，能夠抑制解除cng用噴射閥32的固著時的消耗電力量增大。

(6)此外，在基於固著判定處理的結果未檢測到固著的cng用噴射閥32時，不實施自身發熱處理。即，與上述第1實施方式的情況相比較，不易發生儘管cng用噴射閥32實際上未固著也實施自身發熱處理的現象。因而，能夠抑制不必要地實施自身發熱處理。

另外，上述各實施方式也可以變更為以下那樣的其他的實施方式。

·自身發熱處理只要能夠在不從cng用噴射閥32噴射cng的範圍內使該cng用噴射閥32自身發熱，就也可以是與上述各實施方式不同的處理。

例如圖8中雙點劃線所示，在cng用噴射閥32未固著的狀況下，在對cng用噴射閥32的電磁線圈66施加的電壓von為開閥所需電壓vopen以上時，cng用噴射閥32開閥。在這種情況下，在對電磁線圈66施加的電壓von小於開閥所需電壓vopen時，無論cng用噴射閥32是否固著，cng用噴射閥32都僅自身發熱而不會開閥。因此，如圖8中實線所示，在自身發熱處理中，也可以對cng用噴射閥32的電磁線圈66持續施加比開閥所需電壓vopen低的電壓von。通過實施這樣的自身發熱處理，也能夠在不從cng用噴射閥32噴射cng的情況下使該cng用噴射閥32自身發熱。因而，能夠在不對利用汽油進行的內燃機運轉產生任何影響的情況下解除cng用噴射閥32的固著。

此外，在這樣對cng用噴射閥32的電磁線圈66持續施加電壓von的情況下，預測為該電壓von越高，則cng用噴射閥32的自身發熱量越多。因此，也可以是，在預測為cng用噴射閥32的溫度越低的情況下，在自身發熱處理中，在小於開閥所需電壓vopen的範圍內越提高對電磁線圈66施加的電壓von。在這樣根據cng用噴射閥32的溫度預測使電壓von可變的情況下，也可以使自身發熱處理的實施時間tmc固定。

此外，如圖9中雙點劃線所示，在cng用噴射閥32未固著的狀況下，在流向cng用噴射閥32的電磁線圈66的電流ion為開閥所需電流iopen以上時，cng用噴射閥32開閥。在這種情況下，在流向電磁線圈66的電流ion小於開閥所需電流iopen時，無論cng用噴射閥32是否固著，cng用噴射閥32都僅自身發熱而不會開閥。因此，在自身發熱處理中，也可以使比開閥所需電流iopen小的電流ion持續流向cng用噴射閥32的電磁線圈66。通過實施這樣的自身發熱處理，也能夠在不從cng用噴射閥32噴射cng的情況下使該cng用噴射閥32自身發熱。因而，能夠在不對利用汽油進行的內燃機運轉產生任何影響的情況下解除cng用噴射閥32的固著。

此外，在這樣使電流ion持續流向cng用噴射閥32的電磁線圈66的情況下，預測為該ion越大，則cng用噴射閥32的自身發熱量越多。因此，也可以是，在預測為cng用噴射閥32的溫度越低的情況下，在自身發熱處理中，在小於開閥所需電流iopen的範圍內越增大流向電磁線圈66的電流ion。在這樣根據cng用噴射閥32的溫度預測使電流ion可變的情況下，也可以使自身發熱處理的實施時間tmc固定。

·在第2實施方式中，實施固著判定處理，僅對固著的cng用噴射閥32實施自身發熱處理。但是，並不限定於此，在即便有1個固著的cng用噴射閥32的情況下，也可以對包含固著的cng用噴射閥32在內的所有的cng用噴射閥32實施自身發熱處理。

·也可以是，在實施自身發熱處理之後，實施確認是否能夠從cng用噴射閥32噴射cng的處理，只有在能夠確認為能夠從cng用噴射閥32噴射cng時，才允許從利用汽油進行的內燃機運轉向利用cng進行的內燃機運轉切換。作為確認方法，作為一個例子能夠列舉以下所示的方法。

即，在利用汽油進行內燃機運轉的過程中，從cng用噴射閥32噴射不對排氣的排放產生影響的程度的量的cng。然後，在能夠檢測到此時的排氣的氧濃度(即在氣缸內燃燒的混合氣的空燃比)、輸送燃料壓力pdc的變化時，能夠確認為能夠從cng用噴射閥32噴射cng。

此外，從與作為判定對象的1個氣缸相對應的cng用噴射閥32試驗性地供給cng，向除此之外的其他氣缸供給汽油。然後，在此時能夠檢測到輸送燃料壓力pdc的變化時，能夠確認為能夠從該cng用噴射閥32噴射cng。

·內燃機10的使用環境的溫度越低，則附著於cng用噴射閥32的油的粘度越易於降低。因此，也可以是，內燃機10的使用環境的溫度越低，則越延長自身發熱處理的實施時間tmc。在這種情況下，內燃機10的使用環境的溫度相當於「與cng用噴射閥32的溫度相關的參數」。即使採用這樣的控制結構，也能夠獲得與上述(3)相同的效果。

·cng用噴射閥32有時直接連接於進氣歧管14。在這種情況下，與輸送溫度tmpdc相比，內燃機10的冷卻水的溫度與cng用噴射閥32的溫度的相關性較高。因此，在cng用噴射閥32這樣直接連接於進氣歧管14的情況下，也可以是內燃機10的冷卻水的溫度越低，則越延長自身發熱處理的實施時間tmc。在這種情況下，內燃機10的冷卻水的溫度相當於「與cng用噴射閥32的溫度相關的參數」。即使採用這樣的控制結構，也能夠獲得與上述(3)相同的效果。

·也可以不依賴cng用噴射閥32的溫度而將自身發熱處理的實施時間tmc設為固定值。在這種情況下，優選將自身發熱處理的實施時間tmc設為與設想使用cng用噴射閥32的最低溫度相應的長度。

·也可以在利用cng進行的內燃機運轉實際上即將開始之前實施自身發熱處理。

·在上述各實施方式中，在要求從利用汽油進行的內燃機運轉向利用cng進行的內燃機運轉切換時，也可以不進行cng用噴射閥32是否固著的判定，對所有的cng用噴射閥32實施自身發熱處理。

·具備cng供給系統30的內燃機也可以是不具備汽油供給系統20的單燃料型的內燃機。在這種情況下，從內燃機起動時向內燃機的燃燒室內供給cng。因此，在由運轉人員要求內燃機起動的情況下，在實施了自身發熱處理之後開始內燃機運轉。

·也可以將具備燃料供給控制裝置的車輛具體化為作為動力源除了內燃機10之外還具備馬達的混合動力車輛。在這種情況下，在利用馬達的驅動使車輛行駛的狀況下要求利用cng進行內燃機運轉時，在利用cng進行的內燃機運轉開始之前實施自身發熱處理。

·在各實施方式中，氣體燃料只要是能夠在內燃機中燃燒的燃料且作為氣體向噴射閥供給，就也可以是除cng之外的其他氣體燃料(氫氣等)。例如在氣體燃料是氫氣的情況下，作為液體燃料能夠列舉汽油。

此外，氣體燃料也可以是lpg(液化石油氣)。在lpg中混入有焦油等異物，該焦油有時會附著於噴射lpg的噴射閥。於是，在焦油的溫度降低時，焦油的粘度升高，有時會導致該噴射閥的固著。因此，即使在這樣的情況下，通過實施自身發熱處理而使噴射閥自身發熱，由此，附著於該噴射閥的焦油等異物的粘度降低，能夠解除該噴射閥的固著。