一種7050鋁合金的製作方法
2023-04-29 01:05:36
一種7050鋁合金的製作方法
【專利摘要】本發明提供了一種7050鋁合金，包括以下質量分數的組分：Cu：2.0～2.6％；Mg：1.9～2.6％；Zn：5.7～6.7％；Ti：0～0.06％；Zr：0.08～0.15％；Si：0～0.12％；Fe：0～0.15％；Mn：0～0.10％；Cr：0～0.04％；餘量為Al；所述Zn和Mg的質量比為(2.5～3.0)：1。本發明提供的7050鋁合金通過對Cu含量和Zn/Mg比值的優化和精確控制，實現對熱處理時晶粒內部和晶界處析出的θ(Al2Cu)相及S(Al2CuMg)相等第二相的形態和數量的控制，從而使本發明提供的7050鋁合金具有更高的強度，而且還具有較好的韌性和抗腐蝕性能。
【專利說明】一種7050鋁合金
【技術領域】
[0001]本發明屬於金屬材料【技術領域】，尤其涉及一種7050鋁合金。
【背景技術】
[0002]鋁合金是以鋁為基體元素的合金組成，主要包括的合金元素有銅、矽、鎂、鋅、錳，還包括鎳、鐵、鈦、鉻、鋰等合金元素。鋁合金的密度低，但強度比較高，接近或超過優質鋼，塑性好，可加工成各種型材，具有優良的導電性、導熱性和抗蝕性，是在航空、航天、汽車、機械製造、船舶及化學工業中應用最廣泛的一類有色金屬材料，其使用量僅次於鋼。
[0003]通常，屈服強度在500MPa以上的鋁合金被稱為超高強度鋁合金，它們是以AL-Zn-Mg-Cu系和Al-Zn-Mg係為主的可熱處理強化的招合金(簡稱7xxx系招合金)。自上世紀中葉以來，為了提高Al-Zn-Mg系鋁合金的力學性能，並解決高鋅、高鎂鋁合金中嚴重存在的應力腐蝕問題，國外在該類鋁合金中添加Cu、Cr、Mn等元素，由此產生了一系列的新型AL-Zn-Mg-Cu超硬鋁合金。它由於具有高的比強度和硬度、良好的熱加工性、優良的焊接性能、高斷裂韌度，以及高抗應力腐蝕能力等優點而廣泛應用於航空航天領域，並成為這個領域中重要的材料之一。
[0004]其中，7xxx系鋁合金中的7050鋁合金均為航空業較為理想的結構材料，7050鋁合金用於製造飛機的主要受力構件，如機身框架、隔板、機翼壁板、翼梁、翼肋、起落架支撐梁等。但是，現有的7050鋁合金的強度較低。
【發明內容】
[0005]本發明的目的在於提供一種7050鋁合金，本發明提供的7050鋁合金強度較高。
[0006]本發明提供一種7050鋁合金，包括以下質量分數的組分:
[0007]Cu:2.0 ?2.6% ；Mg:1.9 ?2.6% ；Zn:5.7 ?6.7% ；Ti:0 ?0.06% ；Zr:0.08 ?
0.15% ；Si:0 ?0.12% ；Fe:0 ?0.15% ；Mn:0 ?0.10% ；Cr:0 ?0.04% ;餘量為 Al ；
[0008]所述Zn和Mg的質量比為(2.5?3.0):1。
[0009]優選的，所述Cu的質量分數為2.1?2.3%。
[0010]優選的，所述Mg的質量分數為2.1?2.4%。
[0011]優選的,所述Zn的質量分數為6.0?6.5%。
[0012]優選的，所述Ti的質量分數為0.01?0.03%。
[0013]優選的，所述Zr的質量分數為0.10?0.13%。
[0014]優選的，所述Zn和Mg的質量比為(2.6?2.8):1。
[0015]優選的，所述Zn和Mg的質量比為2.7:1。
[0016]優選的，所述Cu的質量分數為2.2%。
[0017]優選的，所述7050鋁合金為規格為Φ 850mm的鋁合金。
[0018]本發明提供了一種7050鋁合金，包括以下質量分數的組分:Cu:2.0?2.6% ；Mg:
1.9 ?2.6% ；Zn:5.7 ?6.7% ；Ti:0 ?0.06% ；Zr:0.08 ?0.15% ；Si:0 ?0.12% ；Fe:O?0.15%；Mn:0?0.10%；Cr:0?0.04%;餘量為Al ;所述Zn和Mg的質量比為(2.5?
3.0):1。本發明提供的7050鋁合金通過對Cu含量和Zn/Mg比值的優化和精確控制，實現對熱處理時晶粒內部和晶界處析出的Θ (Al2Cu)相及S (Al2CuMg)相等第二相的形態和數量的控制，從而使本發明提供的7050鋁合金具有更高的強度。此外，本發明提供的7050鋁合金具有更高的韌性和更好的抗腐蝕性能。實驗結果表明，本發明提供的7050鋁合金的強度為530MPa，比現有的7050鋁合金強度高出約20MPa。
【具體實施方式】
[0019]本發明提供一種7050鋁合金，包括以下質量分數的組分:
[0020]Cu:2.0 ?2.6% ；Mg:1.9 ?2.6% ；Zn:5.7 ?6.7% ；Ti:0 ?0.06% ；Zr:0.08 ?0.15% ；Si:0 ?0.12% ；Fe:0 ?0.15% ；Mn:0 ?0.10% ；Cr:0 ?0.04% ;餘量為 Al ;所述Zn和Mg的質量比為(2.5?3.0):1。
[0021]本發明通過對Cu含量和Zn/Mg比值的優化和精確控制，提高了 7050鋁合金的強度。
[0022]本發明提供的7050鋁合金包括Cu，所述Cu的質量分數為2.0?2.6%，優選為
2.1?2.3%，更優選為2.2%;本發明優選採用純Cu板為Cu源進行所述熔煉，所述純Cu板中Cu的質量分數彡99.95%。
[0023]本發明提供的7050鋁合金包括Mg，所述Mg的質量分數為1.9?2.6%，優選為
2.1?2.4%，更優選為2.3%。本發明優選採用純Mg錠為Mg源進行所述熔煉，所述純Mg錠中Mg的質量分數優選彡99.95%。
[0024]本發明提供的7050鋁合金包括Zn，所述Zn的質量分數為5.7?6.7%，優選為6.0?6.5%，更優選為6.2%。在本發明中，所述Zn和Mg的質量比為(2.5?3.0):1，優選為2.7:1。本發明通過對Zn/Mg的質量比的精確控制，使本發明得到的7050鋁合金具有較好的強度和韌性。本發明優選採用純鋅錠為Zn源進行所述熔煉，所述純鋅錠中Zn的質量分數優選> 99.99%。
[0025]本發明提供的7050鋁合金包括Ti，所述Ti可以細化晶粒和防止鑄錠裂紋。在本發明中，所述Ti的質量分數為O?0.06%，優選為0.01?0.03%，更優選為0.02%。本發明優選採用Al-Ti中間合金為Ti源進行所述熔煉，所述Al-Ti中間合金中Ti的質量分數優選為3?5 %，更優選為4 %。
[0026]本發明提供的7050鋁合金包括Zr，所述Zr的質量分數優選為0.08?0.15%，優選為0.10?0.13%，更優選為0.12%。本發明優選採用Al-Zr中間合金為Zr源進行所述熔煉，所述Al-Zr中間合金中Zr的質量分數優選為3?5%,更優選為4%。Zr作為合金中的重要添加元素，在材料中主要以細小彌散分布的粒狀金屬間化合物Al3Zr形式存在。該金屬間化合物具備兩種形態:一種是從熔體中直接析出的Al3Zr初生相，具有細化鑄態晶粒的作用；另一種是後續熱加工過程中(如鑄錠均勻化)分解形成的細小彌散分布的粒狀Al3Zr二次相，強烈抑制後續熱加工過程中的再結晶傾向，並作為時效過程中的原位質點對H相的析出分布、狀態起著重要作用。
[0027]在本發明中，所述Al在所用的原料中的質量分數與其他組分的質量分數之和為100%，本發明優選採用純Al錠為Al源進行所述熔煉，所述純Al錠中，Al的質量分數優選彡 99.7%。
[0028]在本發明中，所述7050鋁合金為規格為Φ850mm的鋁合金。
[0029]在本發明中，所述7050鋁合金中還包括一些雜質，如，S1、Fe、Mn和Cr中的一種或幾種，所述Si的質量分數< 0.12% ;所述Fe的質量分數< 0.15% ;所述Mn的質量分數^ 0.10% ;所述Cr的質量分數< 0.04%。
[0030]本發明提供的7050鋁合金中，Zn、Mg、Cu是主要的合金化元素，Zn、Mg元素作為合金主要的強化元素，主要在合金中以固溶、平衡相η (MgZn2)、T (Al2Mg3Zn3)以及非平衡相H'的形式存在，此外合金中還存在一定量的AlCuFe、S(AlCuMg)相。時效過程中析出的相，是合金的主要強化相。Cu大部分溶於基體，起輔助強化作用，還可以降低晶內和晶界之間的電位差而改善應力腐蝕性能。
[0031]在本發明中，所述7050鋁合金優選按照以下製備工藝製備得到:
[0032]A)將Cu源、Mg源、Zn源、Ti源、Zr源和Al源混合後進行熔煉，得到熔煉物；
[0033]B)將所述步驟A)得到的熔煉物依次進行在線除氣、在線過濾和在線細化，得到在線處理產物；
[0034]C)將所述步驟B)得到的在線處理產物進行鑄造，得到7050鋁合金錠坯，所述鑄造的速度為8?14mm/min ；
[0035]D)將所述步驟C)得到的7050鋁合金鑄錠進行均勻化熱處理，得到7050鋁合金，所述7050鋁合金包括以下質量分數的組分:1.3?2.6%的Cu、1.2?2.6%的Mg、5.7?8.0%的211、0?0.06%的11、0.08 ?0.15%的 Zr 和餘量的 Al ；
[0036]本發明提供的製備工藝得到的7050鋁合金的強度較高，且探傷合格率較高，能夠達到97?99%。
[0037]本發明將Cu源、Mg源、Zn源、Ti源、Zr源和Al源混合後進行熔煉，得到熔煉物；本發明優選在熔煉爐中進行所述熔煉，本發明優選在裝爐前先在所述熔煉爐中撒入二號溶劑為市售產品，將Cu源、Zn源、Ti源、Zr源和Al源裝入熔煉爐中，進行熔煉，當熔體軟化下榻化平後，向爐內撒入二號溶劑粉，待上述爐料全部熔化，熔體溫度達到720?740°C時，力口入的Mg源和0-0.0009%的Be，加完後採用二號溶劑粉進行覆蓋，攪拌後熔煉，得到熔煉物。
[0038]在裝爐時，原則上應按從小到大的順序進行，即將先裝小塊料，再裝大塊料，同時將熔點高的中間合金裝在中上層，易燒損的金屬裝在中層。
[0039]在本發明中，所述Cu源、Mg源、Zn源、Ti源、Zr源和Al源的用量和來源與上述技術方案中Cu源、Mg源、Zn源、Ti源、Zr源和Al源的用量和來源一致，在此不再贅述。
[0040]在本發明中，所述二號溶劑粉為市售產品，每次的使用量優選為上述原料總量的
0.5?2%，更優選為1%。
[0041]在本發明中，所述熔煉過程中熔煉的爐膛溫度優選為800?1050°C，更優選為900?1000°C，所述熔煉中熔體的溫度優選為600?770°C，更優選為650?750°C;所述熔煉的時間優選為20?60min，更優選為30?50min。
[0042]完成所述熔煉後，本發明優選對得到的熔體進行取樣，以便對熔體成分進行分析，然後根據上述各成分的含量要求進行相應的成分調整，所述調整的方法為本領域技術人員熟知的方法。具體的，根據送檢結果決定是否衝淡或者補料，衝淡或者補料按量按以下公式進行:
[0043]若生產7050鋁合金鑄錠長度4200mm，I次鑄造4根，考慮氧化燒損5%，鑄錠規格Φ850，該合金密度為2800kg/m3，則計算出總的投料量=π Χ0.652/4Χ4.2Χ4Χ (1+5% )X2800 ^ 29800kg。
[0044]以Cu元素為例，如果Cu元素爐前分析值為1.9%，需補到2.20Z0 』
[0045]則需補含量40 %的Al-Cu中間合金重量=29800 X (2.2 % -1.9 % ) /40 %^ 224kg ；
[0046]如果Cu元素爐前分析值2.7%，需衝淡到2.5%，
[0047]則需衝淡用的AL99.70 錠總量=29800X (2.7% -2.5% )/1.9%^ 308kg。
[0048]注意補料或者衝淡前，應適當提高熔體溫度至750°C以上，且加入的金屬或者中間合金應乾燥，防止放炮等事故。
[0049]本發明優選在爐門中間熔體進行取樣，並在取樣後採用所述二號溶劑粉進行覆至JHL ο
[0050]完成成分調整後，本發明優選採用精煉管進行爐內氬氣精煉，所述精煉的時間優選為15?30min，更優選為20min，所述精煉的溫度優選為730?750°C，更優選為740°C ；所述精煉時氣泡的高度不應超過80mm。
[0051]完成所述精煉後，本發明優選將熔體進行靜置，得到熔煉物，所述靜置的時間優選^ 25min。
[0052]得到熔煉物後，本發明將所述熔煉物依次進行在線除氣、在線過濾和在線細化，得到在線處理產物。本發明採用雙級旋轉除氣鋁熔體在線淨化技術，解決傳統Φ850πιπι圓鑄錠氫含量較高、制約鍛件製品後續加工實物質量與性能提升的難題。
[0053]在本發明中，所述在線除氣優選採用雙轉子除氣精煉裝置，所述精煉用氣的流量優選為25?35L/min，更優選為30L/min ;所述精煉的溫度優選為715?725°C，更優選為720 0C ;所述轉子的轉速優選為290?310rpm，更優選為295?305rpm。
[0054]在本發明中，所述在線過濾優選採用單級30ppi陶瓷過濾板進行過濾；所述在線細化優選採用Al-5T1-B絲。
[0055]完成在線處理後，本發明將得到的在線處理產物進行鑄造，得到7050鋁合金錠還，在本發明中，所述鑄造的速度為8?14mm/min,優選為9?13mm/min,更優選為10?12mm/min ;所述鑄造的溫度優選為650?770°C ;所述鑄造過程中冷卻水的流量優選為10?20m3/h。在本發明中，所述鑄造開始的時候,所述鑄造速度優選為8?9mm/min,更優選為8mm/min,所述冷卻水流量優選為10?llm3/h,更優選為10m3/h ;當鑄造長度達到300mm後，將所述鑄造速度以(lmm/min)/50mm的速度增加,直至所述鑄造速度達到13?14mm/min,更優選為14mm/min ;所述冷卻水的流量以(lm3/h)/50mm(即鑄造的長度達到300mm後,鑄造長度每增加50mm，水流量增加lm3/h)的速度增加，直到所述冷卻水的流量達到19?20m3/h。冷卻水流量過高或過低、鑄造速度過慢均會使鑄造時產生鋁熔體洩漏，致使鑄造過程無法進行；鑄造速度過快使鑄錠中心裂紋傾向增加、鑄錠表面產生拉裂傾向增加，嚴重時甚至產生鋁熔體拉漏現象。本發明採用適當的鑄造速度進行鑄造，以減小中心裂紋傾向，鑄錠也不會出現嚴重冷隔產生橫向裂紋。本發明採用逐漸加強的水冷方法，由於一次水冷較弱，液穴較淺，不容易產生中心裂紋鑄錠，二次水冷相對加強，冷卻速度大大提高，使得得到的鋁合金鑄錠內部組織緻密，提高了鑄錠成型率和內部冶金質量。
[0056]本發明優選在澆口部液體尚有1/3時停水，當澆口部馬上要脫離結晶器時停車，完成所述鑄造。
[0057]採用現有技術鑄造7050合金大規格圓錠時若不用純鋁鋪底工藝，鑄錠底部易產生裂紋，甚至整根通裂。本發明採用鋪假底鑄造技術，無需純鋁鋪底，免刮水器刮水回火，有利於簡化鑄造工序，降低生產成本。
[0058]完成所述鑄造後，本發明優選對得到的鑄錠進行退火，以去除應力，所述退火的溫度優選為350?450°C，更優選為380?420°C ;所述退火的時間優選為6?10小時，更優選為7?9小時。
[0059]得到7050鋁合金錠坯後，本發明將得到的7050鋁合金鑄錠進行均勻化熱處理，得到7050鋁合金，7050合金主要通過強化元素Zn、Mg、Cu固溶溶入基體，形成過飽和固溶體，時效時析出彌散分布的析出強化相而得到較高性能，而較多的殘留未溶相將不利於性能的提高。同時，大規格、高合金化鑄錠也使得合金成分偏析嚴重，因此對鑄錠進行的均勻化熱處理相當重要。
[0060]在本發明中，均勻化過程中析出的Al3Zr粒子對合金的整體性能有重要影響，彌散細小分布的Al3Zr粒子能有效抑制晶界遷移，促使固溶後合金中保留更多的變形組織，改善合金力學性能和抗應力腐蝕性能。晶界附近Al3Zr粒子的微觀形貌觀察表明，引入慢速率升溫過程對Al3Zr粒子彌散析出具有重要作用。通常情況下，均勻化過程中的Al3Zr粒子析出是脫溶沉澱過程，不僅與體系自由能差異有關，也與Zr元素的分布相聯繫。合金凝固時，鑄錠中Zr原子在枝晶中心富集而於枝晶交界附近貧化，雖然在均勻化過程Zr原子會由晶內向晶界擴散，但Al3Zr粒子的析出峰值是在高溫區域，採用單級或快速升溫的均勻化制度時，Zr原子往往來不及擴散就已作為Al3Zr粒子析出長大。因此快速升溫過程的均勻化制度，Al3Zr粒子分布密度有明顯從晶內向晶界逐漸減小的趨勢，並於晶界附近存在較大範圍的無析出區。
[0061]在本發明中，在將所述7050鋁合金鑄錠裝爐進行均勻化熱處理之前，應確保爐溫(3500C，本發明優選以490?500°C的加熱溫度進行加熱，直至爐內溫度達到460?470°C時進入保溫階段，所述保溫的溫度優選為460?470°C，更優選為465°C ;所述保溫時間為30?35小時，更優選為32小時。
[0062]為了提高7050鋁合金後續加工材的綜合性能，可以在出爐時採用大功率風機冷卻鑄錠至200°C以下再空冷，此種操作可減緩含Zr粒子的粗化，提高其抑制再結晶的作用。
[0063]完成均勻化熱處理後，本發明優選對所述均勻化熱處理得到的鋁合金鑄錠進行後處理，所述後處理包括鑄錠鋸切、加工和檢測，所述後處理可根據實際的生產需要進行處理，本發明不做特殊的限定。
[0064]本發明按照GB/T228《金屬材料室溫拉伸試驗方法》方法檢測了本發明得到的7050鋁合金的強度，結果表明，本發明提供的7050鋁合金的強度為530Mpa。
[0065]本發明按照GB/T 6519-2013變形鋁、鎂合金產品超聲波檢驗方法對本發明得到的7050鋁合金進行了探傷檢測，結果表明，本發明提供的7050鋁合金的探傷合格率為97 ?99%。
[0066]本發明按照GB/T 3246.1-2000變形鋁及鋁合金製品顯微組織檢驗方法對本發明得到的7050鋁合金進行了高倍檢測，結果表明，鑄錠顯微組織緻密，未見明顯疏鬆，晶粒等軸性和均勻性較好，心部尺寸小於400um，未見夾渣等缺陷。
[0067]本發明提供了一種7050鋁合金，包括以下質量分數的組分:Cu:2.0?2.6% ；Mg:
1.9 ?2.6% ；Zn:5.7 ?6.7% ；Ti:0 ?0.06% ；Zr:0.08 ?0.15% ；Si:0 ?0.12% ；Fe:O?0.15%；Mn:0?0.10%；Cr:0?0.04%;餘量為Al ;所述Zn和Mg的質量比為(2.5?
3.0):1。本發明提供的7050鋁合金通過對Cu含量和Zn/Mg比值的優化和精確控制，實現對熱處理時晶粒內部和晶界處析出的Θ (Al2Cu)相及S (Al2CuMg)相等第二相的形態和數量的控制，從而使本發明提供的7050鋁合金具有更高的強度、更高的韌性和更好的抗腐蝕性能。實驗結果表明，本發明提供的7050鋁合金的強度為530MPa，比現有的7050鋁合金強度高出約20MPa。
[0068]為了進一步說明本發明，以下結合實施例對本發明提供的一種7050鋁合金進行詳細描述，但不能將其理解為對本發明保護範圍的限定。
[0069]在以下實施例中，所用的原材料符合以下要求:
[0070]重熔鋁錠:A1 ^ 99.7% ;重熔鎂錠:Mg彡99.95% ；電解銅:Cu彡99.95% ;鋅錠=Zn 彡 99.99% ;中間合金:Al_15Mn，Al-4Cr, Α1-4Τ?, Al-4Zr, Al_3Be:上述所有中間合金中，Fe、Si ( 0.6%，其他彡0.1%。Al-1OFe =Si ( 0.6%，其他彡0.1%。在線細化:Α1-5Τ?-ΒΦ9.5mm 絲。
[0071]所用的輔助材料符合以下要求:
[0072]液氬:純度彡99.98%, H2O ( 1ppm, [H2] ( 5ppm，[02] ( 1ppm ；2# 熔劑:工業級；在線過濾:30ppi陶瓷過濾板。
[0073]合金配料時應合理搭配使用低鐵矽鋁錠和本身一級廢料，高精鋁錠用量> 50%,一級廢料用量要求<30%，配料時要求原材料表面清潔乾淨，銅、鎂、鋅元素直接以純金屬配料，其他以中間合金配料。
[0074]實施例1
[0075]生產鑄錠長度4000mm、鑄錠規格為Φ850的7050鋁合金。I次鑄造4根，考慮氧化燒損5%，該合金密度為2800kg/m3，則計算出總的投料量=Ji X0.852/4 X 4.0 X 4X (1+5% ) X 2800 ^ 26700kg。
[0076]在熔煉爐中均勻撒入40kg (此處使用約40kg)的2#溶劑粉，然後將614kg純Cu板、1654kg純Zn錠、133kgAl-Ti中間合金、800kgAl_Zr中間合金和22855kgAL錠按從小到大的順序進行裝爐，即將先裝小塊料，再裝大塊料，同時將熔點高的中間合金裝在中上層，易燒損的金屬裝在中層。熔煉爐的爐膛溫度控制在< 1050°C，熔體溫度控制在< 770°C，當熔體軟化下塌及化平後，向爐內均勻撒入80kg的2#熔劑粉，並適時攪拌金屬。
[0077]爐料全部熔化完後，熔體溫度達到730°C左右時加入614kg Mg錠和5.2kg的Al-Be中間合金。加入過程及加完後用2#熔劑粉覆蓋54kg,使用量以完全覆蓋住為準。加完後應進行徹底攪拌，並將溫度調整穩定在740°C左右，約過20分鐘後進行爐前取樣。
[0078]取樣必須在爐門中間熔體進行，根據爐前快速分析結果和上述技術方案中的控制要求進行成分調整。
[0079]成分調整完成後，採用精煉管進行爐內氬氣精煉，精煉時間20分鐘，精煉溫度740°C左右，精煉時氣泡高度不應超過80mm。
[0080]精煉完成後應進行靜置，靜置時間至少25分鐘。
[0081]將靜置後的熔體採用雙轉子除氣精煉裝置進行在線除氣，精煉用氣量為30L/min，精煉溫度為720±5°C，轉子轉速為300±5rpm ;然後採用單級30ppi陶瓷過濾板進行在線過濾，更換過濾板時要求檢查過濾板的完整性，並保證安裝到位，小心放上配重物，並進行適當烘烤；然後按照1.5kg/t的量加入Al-5T1-B絲，進行在線細化。
[0082]完成在線處理後，將熔體進行鑄造，鑄造溫度為735°C，鑄造開始時，鑄造起車速度為8mm/min，冷卻水流量為10m3/h，待鑄造長度達到300mm以後，將鑄造速度以(lmm/min)/50mm的增量調整至14mm/min,將冷卻水流量以(lm3/h)/50mm的增量調整至20m3/h。
[0083]鑄造收尾時當澆口部液體尚有1/3時停水，當澆口部馬上要脫離結晶器時停車，嚴禁將水滴到澆口部。
[0084]鑄造完成後，將鑄造得到的錠坯進行均勻化熱處理，以495°C的加熱溫度加熱，力口熱至465°C後進入保溫，保溫32小時，完成均勻化熱處理。
[0085]然後在360°C下退火8小時，然後對鑄錠進行相應的進行鋸切，鋸切澆口部和底部均約350mm，得到7050鋁合金。鑄造成型率為90%。合金成分包括:Cu:2.3% ；Mg:2.3% ；Zn:6.2% ；Ti:0.02% ；Zr:0.12% ；S1:0.06% ；Fe:0.03% ；Mn:0.05% ；Cr:0.01% ;餘量為Al
[0086]本發明按照上述技術方案對本發明得到的7050鋁合金進行探傷檢測，結果表明，本實施例得到的7050鋁合金的探傷合格率為99%。
[0087]本發明按照上述技術方案對本發明得到的7050鋁合金進行強度檢測，結果表明，本實施例得到的7050鋁合金的強度為530Mpa。
[0088]由以上實施例可以看出，本發明提供的7050鋁合金強度較高。
[0089]以上所述僅是本發明的優選實施方式，應當指出，對於本【技術領域】的普通技術人員來說，在不脫離本發明原理的前提下，還可以做出若干改進和潤飾，這些改進和潤飾也應視為本發明的保護範圍。
【權利要求】
1.一種7050鋁合金，包括以下質量分數的組分:
Cu:2.0 ?2.6 % ；Mg:1.9 ?2.6 % ；Zn:5.7 ?6.7 % ；Ti:0 ?0.06 % ；Zr:0.08 ?0.15% ；Si:0 ?0.12% ；Fe:0 ?0.15% ；Mn:0 ?0.10% ；Cr:0 ?0.04% ;餘量為 Al ； 所述Zn和Mg的質量比為(2.5?3.0):1。
2.根據權利要求1所述的7050鋁合金，其特徵在於，所述Cu的質量分數為2.1?2.3%。
3.根據權利要求1所述的7050鋁合金，其特徵在於，所述Mg的質量分數為2.1?2.4%。
4.根據權利要求1所述的7050鋁合金，其特徵在於，所述Zn的質量分數為6.0?6.5%。
5.根據權利要求1所述的7050鋁合金，其特徵在於，所述Ti的質量分數為0.01?0.03%。
6.根據權利要求1所述的7050鋁合金，其特徵在於，所述Zr的質量分數為0.10?0.13%。
7.根據權利要求1所述的7050鋁合金，其特徵在於，所述Zn和Mg的質量比為(2.6?2.8):1。
8.根據權利要求1所述的7050鋁合金，其特徵在於，所述Zn和Mg的質量比為2.7:1。
9.根據權利要求1所述的7050鋁合金，其特徵在於，所述Cu的質量分數為2.2%。
10.根據權利要求1?9任意一項所述的7050鋁合金，其特徵在於，所述7050鋁合金為規格為Φ850mm的招合金。
【文檔編號】C22C21/10GK104357721SQ201410763154
【公開日】2015年2月18日 申請日期:2014年12月12日 優先權日:2014年12月12日
【發明者】刁文武, 姚勇, 王劍 申請人:西南鋁業（集團）有限責任公司