稀土類合金粉末的壓製成型方法以及稀土類合金燒結體的製造方法
2023-05-01 18:02:46 2
專利名稱：稀土類合金粉末的壓製成型方法以及稀土類合金燒結體的製造方法
技術領域：
本發明涉及稀土類合金粉末的壓製成型方法以及稀土類合金燒結體的製造方法。
背景技術：
稀土類合金的燒結磁體(永久磁體)通常是壓制稀土類合金的粉末進行成型、燒結得到的粉末的成型體，並通過熟化處理而製造的。現在，稀土類·鈷類磁體和稀土類·鐵·硼類磁體這兩種類被廣泛應用於各領域。其中，稀土類·鐵·硼類磁體(以下稱為「R-Fe-B類磁體」，R是含有Y的稀土類元素、Fe是鐵、B是硼)由於在各種磁體中表示出最高最大磁能積、價格也比較便宜，所以被積極地採用於各種電子設備上。
R-Fe-B類燒結磁體由主要由R2Fe14B的正方晶形化合物構成的主相、由Nd等構成的R富相、以及B富相所構成。另外，Fe的一部分也可以被Co或Ni等過渡金屬取代，硼(B)的一部分也可以用碳(C)取代。較好適用於本發明的R-Fe-B類燒結磁體記載於美國專利第4,770,723號以及美國專利第4,792,368號的說明書中。
為了製作這樣的磁體R-Fe-B類合金，目前使用鑄錠鑄造法。利用通常的鑄錠鑄造法時，高頻溶解出發原料稀土類金屬、電解鐵以及鐵硼合金，在鑄造模子內通過慢慢地冷卻所得到的熔融物而製作合金鑄錠。
近年來，倍受注目的是以薄帶鑄造法或離心鑄造法為代表的急冷法，其通過使合金的熔融物和單軋輥、雙軋輥、旋轉圓盤或旋轉圓筒鑄造模子的內面等接觸，比較快地冷卻，由合金熔融物製作比鑄錠還薄的凝固合金(稱為「合金薄片」)。通過這種急冷法而製作的合金片的厚度通常在約0.03mm以上、約10mm以下的範圍。利用急冷法時，合金熔融物從與冷卻軋輥接觸的面(軋輥接觸面)開始凝固，結晶從軋輥接觸面向厚度方向以柱狀生長。結果，通過薄帶鑄造法等製作的急冷合金具有下面這樣的組織，該組織包括短軸方向大小約0.1μm以上約100μm以下、長軸方向大小約5μm以上約500μm以下的R2Fe14B結晶相、和在R2Fe14B結晶相的粒界分散存在的R富相。R富相是稀土類元素R的濃度比較高的非磁性相，其厚度(相當於粒界的寬)約為10μm以下。
急冷合金其特徵在於，因為與通過目前的鑄錠鑄造法(模具鑄造法)製作的合金(鑄錠合金)比較，在相對短的時間(冷卻速度102℃/秒以上、104℃/秒以下)內被冷卻，所以組織被微細化、結晶粒徑小。另外，因為粒界的面積廣、R富相在粒界內擴大，所以還有R富相的分散性好這樣的優點。因為這些特徵，所以通過使用急冷合金，能製造具有優良磁性特性的磁體。
另外，還知道被稱為Ca還原法(或還原擴散法)的方法。該方法含有以下的工序。首先，在按規定的比率含有稀土類氧化物中的至少一種、鐵粉以及純硼粉、鐵硼粉以及硼氧化物中的至少一種的混合粉、或者按規定的比率含有上述構成元素的合金粉末或混合氧化物的混合粉中，將金屬鈣(Ca)以及氯化鈣(CaCl)混合其中，在惰性氣體環境氣體下實施還原擴散處理。使得到的反應生成物泥漿化，並進行水處理，從而得到R-Fe-B類合金的固體。
另外，在本說明書中，固體合金的塊稱為「合金塊」，不僅含有將通過目前的鑄錠鑄造法得到的合金鑄錠以及通過薄帶鑄造法等急冷法得到的合金薄片等的熔融物冷卻而得到凝固合金，還有通過Ca還原法得到的固體合金等各種形態的固體合金。
提供給壓製成型的合金粉末是例如用氫吸藏法以及/或者各種機械粉碎法(例如使用圓盤磨粉機)粉碎這些合金塊、通過例如用使用噴射磨機的乾式粉碎法微粉碎得到的粗粉末(例如平均粒徑10μm～500μm)而得到的。
提供給壓製成型的R-Fe-B類合金粉末的平均粒徑從磁性特性的觀點考慮，優選1.5μm～6μm的範圍內。另外，粉末的「平均粒徑」沒有特別限制，在此是指平均中位直徑(mass median diameterMMD)。但是，使用這樣的平均粒徑小的粉末時，流動性或壓製成型性(包括腔室填充性以及壓縮性)差、生產性差。
特別是用薄帶鑄造法等急冷法(冷卻速度為102℃/秒～104℃/秒)製作的粉末與通過鑄錠法製作的粉末相比，因為平均粒徑不僅小而且粒度分布也窄，所以流動性特別差。因此，填充腔室的粉末的量超過允許範圍或散亂或腔室內的填充密度變得不均勻。其結果是成型體的質量或大小超過允許範圍而不均勻，或在成型體上產生欠缺或割損。而且，還有通過取向磁場不能充分取向、最終得到的燒結磁體的磁性特性(例如殘留磁通密度)低的問題。
另外，磁體用成型體的壓製成型方法根據取向磁場的方向大致分為兩大類。即，施加與壓制方向(壓縮方向)平行的取向磁場的平行壓製法和在與壓制方向垂直的方向施加取向磁場的直角壓製法。
參照圖1(a)以及(b)說明弓形磁體用的成型體的壓製成型方法。圖1(a)中的箭頭B以及圖1(b)中的箭頭B表示壓製成型時的取向磁場的方向。
從生產性以及磁性特性的觀點考慮，圖1(a)所示的弓形磁體1a是通過製作圖1(b)所示的燒結體塊1b、切斷該燒結體塊來製作。目前，用於得到燒結體塊1b的成型體是使用直角壓製法並成型的。這是因為使用直角壓製法時能夠在磁場取向沒有崩潰下進行成型，通常，用直角壓製法得到的磁體比用平行壓製法得到的磁體具有優良的磁性特性。
另一方面，在由非磁性材料形成的模具中，通過在用於形成腔室的貫通孔(模孔)的近傍(從模孔內壁沿配向方向15cm以內)配置軛(yoke)部件，使磁通集中在腔室內，提高取向磁場的強度。腔室內取向磁場的強度越高，越能提高最終得到的磁體的殘留磁通密度Br。在上述直角壓製法中，組合使用這樣的軛部件並提高取向磁場的腔室內強度的技術，能製造具有更優異特性的永磁體。
近年來，為了使燒結磁體的顆粒大小變小，使用粒徑(FSSS粒徑)為6μm以下的微粉。為了使這樣細的粉末顆粒取向，有必要施加比現在強的磁場。但是，在使用軛部件並提高腔室內磁場強度的情況，腔室內的磁場強度分布不一樣，越接近腔室的取向方向端部，磁場強度變得越高。因為上述磁場強烈吸引腔室內的磁體粉末到軛部件的一側，所以與腔室端部相比在腔室中央部產生降低磁體粉末的表觀密度的問題。特別是在目前的靜磁場壓制的情況下，因為從成型壓縮工序的初期階段(粉末密度小、腔室內粉末能移動的階段)施加取向磁場，所以腔室內粉末容易產生偏離。這樣的情況，集中於腔室端部的粉末通過上衝床的下降、壓制擠向中央部並移動，這時，在腔室的兩端產生取向的混亂。由此，在使用軛部件的直角壓制中，容易產生粉末成型體的取向度或密度不均勻，磁性特性的均勻性差的傾向強。另外，在腔室的近旁配置軛部件的情況下，有產生磁通集中、磁通自身也容易發生彎曲的傾向。
本發明就是鑑於上述各點而完成的，其主要目的是提供能製造具有均勻磁性特性的燒結磁體的稀土類合金粉末的壓製成型方法。
發明內容
本發明的稀土類合金粉末的壓制方法是使用由非磁體形成的模具、具有用於形成腔室的貫通孔和配置於上述貫通孔兩側的軛的模具的稀土類合金粉末的壓制方法，包括準備稀土類合金粉末的工序、在上述模具的腔室內填充上述稀土類合金粉末的工序、用相互對置的一對加壓面壓縮填充於上述腔室內的上述稀土類合金粉末的工序，包含在上述壓縮工序期間內，僅在上述腔室內的上述稀土類合金粉末的表觀密度達到真密度的47％以上的規定值後，施加與壓縮方向略垂直的脈衝磁場的工序。
在上述壓縮工序的期間內，優選更包含在施加上述脈衝磁場前添加振動上述稀土類合金粉末的工序。
在優選的實施方式中，上述規定值設定為3.55g/cm3以上。
在優選的實施方式中，上述脈衝磁場是交變衰減磁場。
在優選的實施方式中，上述脈衝磁場是反轉脈衝磁場。
在優選的實施方式中，上述振動是由上述一對加壓面的至少一方供給的。
在優選的實施方式中，上述稀土類合金粉末是用急冷法製作的粉末。
本發明的稀土類合金燒結體製造方法包括通過上述任一項的稀土類合金粉末的壓製成型方法製作成型體的工序，和燒結上述成型體的工序。
圖1(a)是表示弓形磁體的示意圖，(b)是用於製作弓形磁體的燒結體塊的示意圖。
圖2是表示適用於本發明實施方式的壓製成型的壓制裝置構成的示意圖。
圖3是表示使用於本發明實施方式的壓製成型的模具的構成例的立體圖。
圖4(a)是表示在本發明壓製成型方法中施加振動後的粉末顆粒的狀態示意圖，(b)是表示施加振動前的粉末顆粒的狀態的示意圖。
具體實施例方式
在本發明中，使用由非磁性體形成的模具並進行磁體粉末的壓縮成型。本發明使用的模具包括用於形成腔室的貫通孔(模孔)和配置於模孔兩側的多個軛部件。
本發明人等通過各種研究，在相對於壓制方向以形成直角的方式施加用於取向的脈衝磁場時，如果合金粉末(也稱作「中間成型體(壓粉體)密度」)在規定值以上階段施加脈衝磁場，就能以高成品率製作示出高取向度的成型體。
根據本發明人的實驗，在中間成型體的密度低的狀態下，施加脈衝磁場時，因為各個粉末顆粒的周圍有充分的空間而且使粉末顆粒相互之間接觸的力比較弱，所以粉末顆粒在所施加的磁場方向上取向。這時，模孔內的粉末吸引位於軛部件一側的粉末，也觀察到與模孔中央相比端部密度增加的現象。之後，再進一步壓制中間成型體時，隨著中間成型體的密度的上升，產生粉末的流動，因而取向完全變亂。其結果是在最終得到的成型體中，粉末顆粒的取向度低。
為了解決這樣的問題，在本發明中，只在中間成型體的密度到達真密度的47％以上的規定值後，才施加脈衝磁場。如果在中間成型體的密度到達某水平後施加脈衝磁場，則在之後的壓縮、成型工序中難以產生粉末的流動，抑制了取向的混亂。
另一方面，施加脈衝磁場時的中間成型體的密度過高時，在各個粉末顆粒周圍形成的空間過小，另外，因為粉末顆粒相互之間以強力接觸，所以即使施加脈衝磁場，粉末顆粒也不能改變方向。這樣，中間成型體的密度超過某值並過高時，因為即使施加強脈衝磁場，也難以得到磁性特性優異的磁體，所以期望在開始施加脈衝磁場時的中間成型體的密度在真密度的53％以下。
另外，因為即使是相同中間成型體密度，通過振動也能降低合金粉末間的摩擦阻力，所以優選在使合金粉末振動的狀態下施加取向磁場。在壓縮成型工序中，如果使合金粉末振動，則即使中間成型體密度變高后，磁場仍能充分取向。
另外，即使為相同中間成型體密度，通過賦予交變衰減磁場，也能降低合金粉末間的摩擦阻力，即使中間成型體密度變高，磁場也能充分取向。
(實施方式)以下，參照圖面說明本發明稀土類合金燒結體的製造方法的實施方式。
首先，說明在本實施方式中使用的稀土類合金粉末。能使用於本發明的稀土類合金粉末有許多種，較適合為使用R-Fe-B類稀土類合金。R-Fe-B類稀土類合金的組成以及製造方法記載於例如美國專利第4,770,723號以及美國專利第4,792,368號中。
在R-Fe-B類稀土類合金的典型的組成中，作為R主要使用Nd或Pr，部分Fe也可以被部分過渡元素(例如Co)取代，B也可以由C取代。
在本實施方式中，通過粉碎由急冷法製作的Nd-Fe-B類凝固合金(密度7.5g/cm3)而得到的平均粒徑在1.5μm～6μm範圍內的粉末。合金粉末的表面優選用例如硬脂酸鋅等潤滑劑覆蓋。具體地能用以下的方式製作。首先，將組成是Nd30質量％、B1.0質量％、Dy1.2質量％、Al0.2質量％、Co0.9質量％、剩餘部分為Fe以及不可迴避不純物的合金，通過高頻溶解法使用上述組成物變為熔融物，使用美國專利5,383,978號記載的薄帶鑄造法製作合金塊。用氫吸藏法粗粉碎得到的合金塊後，用噴射磨機微粉碎能得到平均粒徑為3.5μm(潤滑劑含有0.3質量％硬脂酸鋅)的合金粉末。
接著，使用壓制裝置壓縮成型上述粉末。參照圖2說明較好適用於本實施方式的壓制裝置的構成。
圖示的壓製成型裝置10包括基板12，基板12被多個腳部14支持著。在基板12的上方配置有模具16。模具16的下面通過貫穿基板12的一對導向柱18與連接板20相連。連接板20通過汽缸杆22與連接在沒有圖示的下部油壓汽缸上。因此，模具16通過下部油壓汽缸能沿上下方向移動。
在模具16約中央部形成貫穿垂直方向的模孔(貫通孔)24，在模孔24中，從下側插入下衝床26，在模孔24內形成腔室28。
膜具16，如圖3所示，具有對向的一對沿取向磁場的方向(X方向)以夾住模孔24方式的軛部件16a、16b。軛部件16a、16b由碳鋼等透磁率高的材料形成，例如由坡明杜爾鐵鈷高透磁率合金形成。另外，考慮到生產性，為了同時防止由渦電流產生的發熱和使壓制時取向方向一致，使用飽和磁通密度Br低的材料較好。另一方面，模具16由非磁性體形成，在模具16的側面，軛部件16a、16b形成嵌入的凹部。另外，在本說明書中的所謂「非磁性體」是指飽和磁化為0.2特斯拉(T)以下的材料。
另外，如圖3所示，軛的長度16c相對於夾住腔室的長度24a，設定為相同或比它大(120％)。這樣，能使取向的磁力線的方向更平行。
再參照圖1。
下衝床26被配置于振動裝置30上，振動裝置30被配置於基板上。因此，下衝床26被固定在基板12上，通過振動裝置30能在上下方向即壓制方向上振動。振動裝置30能使用例如株式會社ダイイチ制的振動裝置。
模具16的上方配置有上衝床板。上衝床板32的下面，在能插入腔室28的位置設置有上衝床34。在上衝床32的上面設置有汽缸杆36。汽缸杆36被連接在沒有圖示的上部油壓汽缸上。上衝床板32的兩端附近插入了一對在垂直方向設置的導向柱38，導向柱38的下端部連接在模具16的上面。
上衝床板32由導向柱38引導著通過上部油壓汽缸能在上下方向移動，而且隨之，上衝床34能在上下方向移動，並插入到腔室28內。
在壓製成型時，在腔室28內，通過下衝床26和上衝床34壓縮粉末來形成成型體。
在模具16的附近設置有用於使腔室28內的粉末取向的磁場發生裝置40。磁場發生裝置40具有以從模具16的兩側夾住的方式對照地配置的一對軛42a、42b。軛42a以及42b也和模具16的軛部件16a、16b一樣由碳鋼等透磁率高的材料形成。在軛42a以及42b上線圈44a以及44b分別被捲起，通電後在用符號「×」表示的方向上形成脈衝磁場，使腔室28內的粉末取向。另外，在本詳細說明書中，所謂脈衝磁場是指磁場強度成為峰值的90％以上的期間在0.2秒以下的磁場。
根據上述壓制裝置10，壓制方向和取向磁場方向是直角關係，施加磁場強度在腔室中央部表示為3T。
圖示的壓制裝置10是使模具16升降的退出方式的壓制裝置，也可以使用使上衝床34和下衝床26兩者移動的雙壓制方式的壓制裝置。
通過圖2所示的模具16的模孔28和下衝床26的上面(加壓面)形成腔室24後，在該腔室24內填充上述的合金粉末。
填充合金粉末用公知的各種方法進行。例如，使用送料箱並利用合金粉末的自重進行填充的方法是簡便而為優選。使用該方法時，能以腔室內適當的表觀密度(例如1.7g/cm3～2.5g/cm3)填充合金粉末。另外，向腔室內填充合金粉末後，例如，通過使刮平棒等沿模具16的表面移動，能使腔室28內填充的合金粉末的量約為定量。例如，特開2001-9595號公報中記載了能適合使用的給粉方法。
接著，通過使上衝床34以及/或者下衝床26升降，單軸壓制腔室28內的合金粉末。典型的是使上衝床34下降，在使上衝床34下降的同時也可以使下衝床26上升。
在本實施方式中，在該單軸壓制工序期間內，對於腔室28內填充的合金粉末施加振動(機械振動)。通過向合金粉末施加振動，破壞了粉末顆粒之間的橋構造，粉末顆粒容易運動。參照圖4(a)以及(b)說明該情況。
腔室內填充的合金粉末，如圖4(b)所示，顆粒2之間接觸形成橋構造。因此，存在於顆粒2之間的空間3的總量較大，空間3不均勻。通過給這種狀態的合金粉末施加振動，由互相接觸的顆粒2形成的橋構造被破壞，不均勻的空間3如圖4(a)所示變得分布均勻。其結果是雖然存在於顆粒2之間的空間3的總量減少而且表觀密度上升，但各個顆粒2的周圍的空間3被大約均勻地分配，所以顆粒2運動(即伴隨磁場取向的旋轉)變得容易。當然，腔室內的合金粉末的密度分布也變得均勻。而且，施加振動的情況也比不施加振動的情況，即使是表觀密度相同，合金粉末也處於容易運動的狀態，也容易根據取向磁場進行取向。通過給合金粉末施加振動，合金粉末間的摩擦由靜摩擦變為動摩擦，認為摩擦阻力降低。
振動優選為從加壓面(即上衝床的底面以及/或下衝床頂面)施加。特別是採用使下衝床機械地振動的結構時，對合金粉末能賦予有效的運動能量，可使壓制裝置的構造簡潔。
振動的振幅優選0.001mm以下、0.2mm以下。振動的振幅不足0.001mm時，不能充分破壞粉末粒子的橋構造，另外，超過0.2mm時，例如粉末顆粒容易咬入模具和下衝床的空隙，這成為損傷模具和下衝床的原因。
振動的頻率優選5Hz以上、1000Hz以下。振動的頻率不足50Hz時，不能充分破壞粉末顆粒的橋構造，另一方面，振動的頻率超過1000Hz時，花費於使振動發生的裝置的成本過高而不實用。
在給腔室內的合金粉末施加脈衝磁場時，以得到所圖(2)所示狀態的方式施加振動。可通過壓縮使表觀密度達到規定的值時停止振動，也可以在達到期望的值後繼續振動。
為了確實實行中間成型體的密度在規定的範圍時施加脈衝磁場這樣的動作，優選控制上衝床以及/或者下衝床的衝程，在得到規定密度的中間成型體時暫時停止上衝床以及/或者下衝床的衝程。在該停止期間施加取向磁場，之後，也可以再開始用於得到最終的成型體的壓制工序。
在本實施方式中，為了使磁場取向，施加脈衝磁場(最高磁場強度2～5T、脈衝幅0.05秒)而且由下衝床提供振動(振幅0.01～0.03mm、頻率40～80Hz)。振動的優選為填充合金粉末、從由上衝床的下降而形成腔室開始到成型密度變為3.55g/cm3～3.90g/cm3為止時進行提供。另外，脈衝磁場優選在上下衝床停止的狀態下而且在振動的同時施加。之後，在本實施方式中，再度加壓使最終的成型體的密度為4.0g/cm3～4.4g/cm3。成型體的大小例如能為60mm×40mm×20mm。
對上述成型體，例如，在Ar氣體環境中、在約1000～1200℃下進行2～6小時的燒結處理後，通過在Ar氣體環境中、在約400～600℃下進行1～3小時的熟化處理能得到燒結體。
在中間成型體密度到達3.55g/cm3以上的規定值時，設定施加脈衝磁場的定時的情況下，通過施加振動進一步提高了殘留磁通密度。施加脈衝磁場的定時優選在中間成型體密度到達3.6g/cm3以上的規定值時設定，在3.78g/cm3以上設定也能得到充分的效果。但是，從中間成型體密度超過4.0g/cm3施加脈衝磁場時，認為殘留磁通密度有降低的傾向，可知粉末顆粒沒有充分取向。由此，在中間成型體的密度在3.55g/cm3以上、3.9g/cm3以下的範圍內時施加脈衝磁場為優選。較優選的密度範圍的下限是3.6g/cm3、更優選的密度範圍的下限是3.7g/cm3。
對上述規定密度範圍的中間成型體即可以多次施加脈衝磁場，也可以與脈衝磁場一起施加靜磁場。
根據本實施方式，通過在模孔附近設置的軛部件，即使在腔室內的磁場分布不均勻的情況下，通過調節施加脈衝磁場的定時也能使取向度均勻化。
即使在施加交變衰減脈衝磁場也可以說是同樣。通過反轉了方向的磁場，能旋轉磁粉，並能破壞填充於腔室內的合金粉末形成的橋構造。破壞這樣的橋構造不限於施加交變衰減脈衝，通過施加反轉脈衝也能進行。
(實施例)和上述實施方式一樣製作燒結體。具體地是在以下的條件下製作燒結體。
原料粉末組成是Nd30質量％、B1.0質量％、Dy1.2質量％、Al0.2質量％、Co0.9質量％、剩餘部分為將Fe以及不可避免不純物的合金通過氫粉碎而粗粉碎後，使用通過噴射磨機微粉碎的粉末。
成型方法使用圖2的裝置，施加峰值強度為3T的脈衝磁場(脈衝幅0.05秒)作為取向磁場，並進行壓縮成型。
取向磁場的施加開始時密度3.6g/cm3。
成型體的形狀以及大小60mm×40mm×20mm。
燒結條件在Ar氣體環境中、在約1050℃下進行5.5小時的燒結處理後，在Ar氣體環境中、在約500℃下進行3小時的熟化處理。
(比較例)除施加1T的靜磁場作為取向磁場以外，製作和實施例的條件同樣的燒結體。
在沿著取向磁場的方向的兩個位置(中心部和端部)測定表面磁通密度，在實施例中，表面磁通密度的差為10％，在比較例中，表面磁通密度的差為4％。
在上述實施方式中，磁性特性優異的另一方面，特別是流動性低，使用了由薄帶鑄造法製作的Nd-Fe-B類合金粉末，但即使使用通過其它方法製造的稀土類合金粉末，當然也可得到本發明的效果。
另外，在上述的實施方式中，使用用潤滑劑實施表面處理的合金粉末，也可實施其它的表面處理，而且，也可以使用造粒粉。因為用振動以及/或者取向磁場能粉碎造粒粉，所以能得到充分的取向度。
產業上的可利用性本發明提供能製造具有優異磁性特性的燒結磁體的稀土類合金粉末的直角壓製成型方法。通過本發明的壓製成型方法得到的成型體，由於具有十分高的成型體密度，同時，合金顆粒的取向度也十分高，所以能得到優異磁性特性的燒結磁體。通過本發明能顯著提高異形狀的燒結磁體的生產性。
權利要求
1.一種稀土類合金粉末的壓製成型方法，使用由非磁性體形成的、具有用於形成腔室的貫通孔和配置於所述貫通孔兩側的軛部件的模具，其特徵在於包括準備稀土類合金粉末的工序；在所述模具的腔室內填充所述稀土類合金粉末的工序；用相互對置的一對加壓面壓縮填充於所述腔室內的所述稀土類合金粉末的工序；在所述壓縮工序期間內，僅在所述腔室內的所述稀土類合金粉末的表觀密度達到真密度的47％以上的規定值後，包含施加與壓縮方向略垂直的脈衝磁場的工序。
2.根據權利要求1所述的稀土類合金粉末的壓製成型方法，其特徵在於在所述壓縮工序期間內，還包含在施加所述脈衝磁場前使所述稀土類合金粉末振動的工序。
3.根據權利要求1或2所述的稀土類合金粉末的壓製成型方法，其特徵在於設定所述規定值在3.55g/cm3以上。
4.根據權利要求1～3中任一項所述的稀土類合金粉末的壓製成型方法，其特徵在於所述脈衝磁場是交變衰減磁場。
5.根據權利要求1～4中任一項所述的稀土類合金粉末的壓製成型方法，其特徵在於所述脈衝磁場是反轉脈衝磁場。
6.根據權利要求1～5中任一項所述的稀土類合金粉末的壓製成型方法，其特徵在於所述振動由所述一對加壓面的至少一方提供。
7.根據權利要求1～6中任一項所述的稀土類合金粉末的壓製成型方法，其特徵在於所述稀土粉合金粉末是使用急冷法製作的粉末。
8.一種稀土類合金燒結體的製造方法，其特徵在於包括通過權利要求1～7中任一項所述的稀土類合金粉末的壓製成型方法製作成型體的工序，和燒結所述成型體的工序。
全文摘要
提供一種能製造具有優異磁性特性的燒結磁體的稀土類合金粉末的直角壓製成型方法。其是一種使用由非磁體形成、具有形成腔室的貫通孔和配置於上述貫通孔兩側的軛的模具的稀土類合金粉末的壓制方法。包括準備稀土類合金粉末的工序、在模具的腔室內填充稀土類合金粉末的工序、以及用相互對置的一對加壓面壓縮填充於腔室內的上述稀土類合金粉末的工序。在壓縮工序期間內，僅在腔室內的上述稀土類合金粉末的表觀密度達到真密度的47％以上的規定值後，施加與壓縮方向略垂直的脈衝磁場。
文檔編號H01F1/057GK1533313SQ03800648
公開日2004年9月29日 申請日期2003年4月4日 優先權日2002年4月12日
發明者小川篤史, 奧村修平, 平 申請人:住友特殊金屬株式會社