無線電力傳輸裝置以及具備無線電力傳輸裝置的發電裝置的製作方法

2023-04-26 09:23:06 4

專利名稱：無線電力傳輸裝置以及具備無線電力傳輸裝置的發電裝置的製作方法
技術領域：
本發明涉及代替電磁感應或電磁波的傳播而利用諧振磁場耦合以非接觸的方式傳輸電力的磁諧振型的無線電カ傳輸裝置。此外，本發明涉及通過電磁諧振型的無線電力傳輸而使由太陽能電池等發電部所生成的電能的電壓上升的發電裝置。
背景技術：
在一般的太陽能發電裝置中，在金屬框內排列多個太陽能電池單元(以下，有時簡稱為「單元(cell)」)，且使用在電池單元之間連接的「太陽能電池模塊」。在太陽能電池模塊(以下，有時簡稱為「模塊(module)」)的前表面設置玻璃板，各単元在由大氣密封的狀態下進行工作。通過鋪設這樣的太陽能電池模塊，能夠構築太陽能發電裝置。在引入這樣的太陽能發電裝置吋，雖然單元以及模塊的製造成本高而已成為障礙，但鋪設單元或模塊來構成系統的成本也很高的這ー情況作為引入障礙也是不能忽視的。由於鋪設作業越到高處越危險並且成本越高，因此，對於太陽能發電裝置的進ー步普及構成深刻的問題。此外，在對不是新建的建築物引入太陽能裝置時，實施用於連接屋外鋪設的太陽能發電部與建築物內部的電子設備的布線工程是很困難的，這對普及也構成大問題。如下所述，由於各個単元的輸出電壓低，在現有的太陽能發電裝置中，為了獲得電子設備的工作所需的電壓，需要連接多個太陽能電池單元，多個連接處的可靠性的降低成為使系統整體的長期可靠性降低的重要原因。此外，在交換長期工作中變差的模塊或連接布線時，還需要在高處的作業，因此，還存在維護成本高的問題。作為現有的太陽能發電裝置的ー個示例，提出有從屋外隔著牆壁構材向屋內以無線方式供給功率的電カ系統(例如，參照專利文獻1)。在該電カ供給系統中，通過電磁感應來實現隔著牆壁的RF(射頻Radio Frequency)功率的傳輸。另ー方面，專利文獻2公開有ー種新的無線功率傳輸裝置，其在兩個諧振器之間隔著空間來傳輸功率。在該無線功率傳輸裝置中，通過在諧振器的周邊空間產生的諧振頻率的振動功率的滲透(Evanescent Tail 近接場)而使兩個諧振器耦合，由此以無線(非接觸)的方式傳輸振動功率。(現有技術文獻)(專利文獻)專利文獻1 JP特開2006-136045號公報(第五實施方式圖19)專利文獻2 美國專利申請公開第2008/0278264號說明書(圖15、圖17)(發明概要)(發明所要解決的技術問題)在專利文獻1記載的電カ傳輸系統中，無法解決從各個單元所輸出的電壓低這ー 在太陽能發電部中固有的問題。在太陽能發電領域中，當前，根據能量轉換效率高這ー特徵而被廣泛使用的結晶矽系的一個太陽能電池(単元)的輸出電壓Vc是0. 5V左右，非常低。例如，在將來自太陽能發電部的直流輸出轉換為交流吋，一般轉換電路(功率調節器)的エ 作效率對於300Vdc左右的輸入電壓會被最大化，因此，為了執行高效的轉換，需要通過串聯連接數百個單元來將太陽能發電部的輸出電壓提高到300V左右。此外，當與作為家庭內配電的單相3線(100V或200V)系統相連接吋，雖可考慮通過功率調節器將太陽能發電部的輸出電壓升壓到200倍以上，但若考慮到升壓時的電カ效率的降低，則還是要求儘量通過串聯連接多個單元來提高太陽能發電部的輸出電壓。而且，即使在太陽能發電裝置內不進行從直流向交流轉換的情況下，也可能產生同樣的問題。在匯集了近來關注的直流供電系統中，所研究使用的電壓是48Vdc、或者 300 400Vdc的大小。因此，即使向直流供電系統供給太陽能功率吋，當然也需要串聯連接數十至數百個太陽能電池單元。被串聯連接的単元或模塊的個數越増加，當鋪設區域的一部分處於背蔭處時 (partial shading 局部遮蔭)、或者所鋪設的単元或模塊的一部分特性變差吋，越容易引起系統整體的性能降低。為了避免這樣的問題，雖然一般進行在模塊內引入旁路ニ極管，但會導致發熱或成本増加等問題，並不優選。另ー方面，即使使用具有升壓功能的一般DC/DC 轉換器來進行升壓時，也難以高效地實現能夠大幅降低串聯連接的単元的個數程度的高的升壓比。此外，專利文獻2的無線功率傳輸裝置的升壓特性，只是通過現有的變壓器技術而帶來的升壓特性，對於解決本發明的問題並不充分。

發明內容
本發明的一個實施方式，是為了解決上述問題，其目的在幹，提供能夠有效地使發電部的低輸出電壓上升的無線電カ傳輸裝置。本發明的無線電カ傳輸裝置，包括第一及第ニ無線電カ傳輸部，所述第一及第ニ 無線電カ傳輸部分別具有振蕩器，其將直流功率轉換為頻率fo的RF功率；饋電天線，其發送出所述RF功率，且包括以構成具有諧振頻率fT的串聯諧振電路的方式被串聯連接的第一電感器和第一電容元件；以及受電天線，其通過諧振磁場的耦合來接受由所述饋電天線發送出的所述RF功率的至少一部分，且包括以構成具有諧振頻率fR的並聯諧振電路的方式被並聯連接的第二電感器和第二電容元件，在所述第一及第ニ無線電力傳輸部中，所述諧振頻率fT和所述諧振頻率fR被設定為與所述RF功率的頻率f0實質上相等，當將所述振蕩器的升壓比設為Voc、將第一電感器的電感設為Li、將第二電感器的電感設為L2、且將所述饋電天線與所述受電天線的耦合係數設為k時，滿足(L2/L1) ^4(k/Voc)2 ；合成部， 其合成從第一及第ニ無線電力傳輸部中的所述受電天線所接受的RF功率後進行輸出；和控制部，其控制所述第一及第ニ無線電力傳輸部中的所述振蕩器，以使所述第一無線電力傳輸部中的所述諧振磁場的相位與所述第二無線電力傳輸部中的所述諧振磁場的相位的相位差θ res在90度以上且180度以下。本發明的發電裝置，包括第一及第ニ發電單元，所述第一及第ニ發電單元分別具有發電部，其輸出直流功率；振蕩器，其將從所述發電部輸出的直流功率轉換為頻率f0的 RF功率；饋電天線，其發送出所述RF功率，且包括以構成具有諧振頻率fT的串聯諧振電路的方式被串聯連接的第一電感器和第一電容元件；以及受電天線，其通過諧振磁場的耦合來接受由所述饋電天線發送出的所述RF功率的至少一部分，且包括以構成具有諧振頻率 fR的並聯諧振電路的方式被並聯連接的第二電感器和第二電容元件，在所述第一及第ニ發電單元中，所述諧振頻率fT和所述諧振頻率fR被設定為與所述RF功率的頻率f0實質上相等，當將所述振蕩器的升壓比設為Voc、將第一電感器的電感設為Li、將第二電感器的電感設為L2、且將所述饋電天線與所述受電天線的耦合係數設為k時，滿足(L2/L1) ^ 4(k/ Voc)2 ；合成部，其合成從第一及第ニ發電單元中的所述受電天線所接受的RF功率後進行輸出；和控制部，其控制所述第一及第ニ發電單元中的所述振蕩器，以使所述第一發電單元中的所述諧振磁場的相位與所述第二發電單元中的所述諧振磁場的相位的相位差θ res在 90度以上且180度以下。本發明的其它發電裝置，包括第一及第ニ發電單元，所述第一及第ニ發電單元分別具有發電部，其輸出直流功率；振蕩器，其將從所述發電部輸出的直流功率轉換為頻率 fo的RF功率；饋電天線，其發送出所述RF功率，且包括以構成具有諧振頻率fT的串聯諧振電路的方式被串聯連接的第一電感器和第一電容元件；受電天線，其通過諧振磁場的耦合來接受由所述饋電天線發送的所述RF功率的至少一部分，且包括以構成具有諧振頻率 fR的並聯諧振電路的方式被並聯連接的第二電感器和第二電容元件；以及整流器，其將從所述受電天線得到的RF功率轉換為直流功率，在所述第一及第ニ發電單元中，所述諧振頻率fT和所述諧振頻率fR被設定為與所述RF功率的頻率f0實質上相等，當將所述振蕩器的升壓比設為Voc、將整流器的升壓比設為Vrr、將所述第一電感器的電感設為Li、將所述第二電感器的電感設為L2、且將所述饋電天線與所述受電天線的耦合係數設為k時，滿足 (L2/L1) ^4(k(Voc/Vrr))2 ；輸出部，其合成從第一及第ニ發電單元中的所述饋電天線所接受的RF功率後進行輸出；和控制部，其控制所述第一及第ニ發電單元中的所述振蕩器，以使所述第一發電單元中的所述諧振磁場的相位與所述第二發電單元中的所述諧振磁場的相位的相位差θ res在90度以上且180度以下。本發明的其它發電裝置，具有N個(N是4以上的整數)發電單元和並行合成所述發電單元的輸出的合成部，所述發電単元具有發電部，其輸出直流功率；振蕩器，其將從所述發電部輸出的直流功率轉換為頻率f0的RF功率；饋電天線，其發送出所述RF功率，且包括以構成具有諧振頻率fT的串聯諧振電路的方式被串聯連接的第一電感器和第一電容元件；受電天線，其通過諧振磁場的耦合來接受由所述饋電天線發送出的所述RF功率的至少一部分，且包括以構成具有諧振頻率fR的並聯諧振電路的方式被並聯連接的第二電感器和第二電容元件；以及整流器，其將從所述受電天線得到的RF功率轉換為直流功率，在所述發電単元中，所述諧振頻率fT和所述諧振頻率fR被設定為與所述RF功率的頻率f0 實質上相等，當將所述振蕩器的升壓比設為Voc、將所述第一電感器的電感設為Li、將所述第二電感器的電感設為L2、且將所述饋電天線與所述受電天線的耦合係數設為k時，滿足 (L2/L1) ^ 4 (k/Voc)2，所述發電裝置還具有控制部，該控制部控制各發電單元中的所述振蕩器，以使所述N個發電単元之中最相接近的兩個發電單元的一方的所述諧振磁場的相位與另一方的所述諧振磁場的相位的相位差θ res在90度以上且180度以下。(發明效果)根據本發明的無線電カ傳輸裝置的優選實施方式，能夠在利用諧振磁場的耦合來進行天線之間的傳輸時，實現升壓效果。此外，根據本發明的無線電カ傳輸裝置的優選實施方式，能夠進行非接觸的無線功率傳輸。因此，例如，能夠在建築物的電子設備中ー邊升壓一邊傳輸由設置在屋外的發電部產生的功率。因此，能夠降低發電裝置的鋪設成本，使發電部的一部分變差時的轉換作業簡便化。此外，根據本發明的實施方式，能夠抑制針對無線電 カ傳輸裝置的引入而擔憂的向周邊空間洩漏的不需要的電磁分量。而且，根據本發明的優選實施方式，由於能夠簡單地使發電部的輸出電壓上升，因此，在串聯連接輸出電壓較低的發電元件(太陽能電池)來構成發電部時，能夠大幅度降低發電元件的連接個數。因此，在並聯連接本發明的實施方式中的發電裝置來構造太陽能發電裝置吋，能夠降低針對局部遮蔭的特性變差，實現穩定的電力供給。


圖1是表示本發明的無線電カ傳輸裝置的基本結構的一個示例的圖。圖2(a)以及(b)是分別表示諧振磁場的相位的波形圖。圖3是表示本發明的無線電カ傳輸裝置的基本結構的其它示例的圖。圖4是表示本發明的無線電カ傳輸裝置的基本結構的另ー其它示例的圖。圖5是表示本發明的無線電力傳輸部的基本結構的圖。圖6是表示本發明的無線電力傳輸部中的天線的等效電路的圖。圖7是表示本發明的發電裝置的基本結構例的圖。圖8是表示本發明的發電單元的結構例的圖。圖9是表示本發明的發電裝置的使用例的示意圖。圖10是表示本發明的其它無線電カ傳輸裝置(帶有整流電路)的基本結構的圖。圖11是表示本發明的其它發電裝置(帶有整流電路)的結構的圖。圖12是表示本發明的發電裝置的第一實施方式的圖。圖13是本發明的發電裝置的第一實施方式中的無線傳輸部的等效電路圖。圖14是表示本發明的發電裝置的第一實施方式的變形例的圖。圖15(a)是表示兩個電感器的配置例的俯視圖，(b)是其示意性的剖視圖。圖16是表示本發明的發電裝置的實施方式的圖。圖17是本發明的發電裝置的一個示例的俯視示意圖。圖18是本發明的發電裝置的一個示例的俯視示意圖。圖19是表示本發明的發電裝置的第二實施方式的圖。圖20(a)是在本發明的發電裝置的第二實施方式中可使用的半波倍電壓整流電路的電路圖，(b)是在第二實施方式中可使用的全波倍電壓整流電路的電路圖。圖21是表示本發明的發電裝置的實施方式的方框圖。圖22是表示本發明的發電裝置的實施方式的方框圖。圖23是表示本發明的發電裝置的實施方式的方框圖。圖M是表示本發明的實施例中的無線傳輸部的輸入阻抗Zin以及輸出阻抗Zout 的天線間隔依存性的曲線圖。圖25是表示本發明的實施例中的無線傳輸部的輸入輸出阻抗轉換比Zr以及無線傳輸效率的天線間隔依存的曲線圖。圖沈是表示本發明的實施例1中的無線傳輸部的輸入輸出阻抗轉換比Zr以及無線傳輸效率的天線間隔依存的曲線圖。
具體實施例方式
在說明本發明的無線電カ傳輸裝置以及發電裝置的優選實施方式之前，首先，參照圖1至圖11，對本發明的基本結構進行簡單說明。圖1是表示本發明的無線電カ傳輸裝置的基本結構的ー個示例。該無線電カ傳輸裝置具有輸出被並聯連接的第一無線電力傳輸部IOa和第二無線電カ傳輸部10b。第一及第ニ無線電力傳輸部10a、10b分別具有輸出頻率f0的RF功率的振蕩器103 ；從振蕩器103接收或發送頻率fO的RF功率的饋電天線107 ；和通過諧振磁場耦合來接收由饋電天線107發送的RF功率的至少一部分的受電天線109。從各振蕩器103輸出的RF功率的相位由控制部192來調整。通過控制部192的移動，能夠將第一無線電力傳輸部IOa中的諧振磁場l%a的相位與第二無線電力傳輸部IOb 中的諧振磁場l%b的相位之間的差異(相位差)設定為規定值。在該無線電カ傳輸裝置中，第一無線電力傳輸部IOa中的諧振磁場l%a與第二無線電力傳輸部IOb中的諧振磁場 195b之間的相位差被設定為90度以上且180度以下。圖2 (a)、(b)都是示意性地表示諧振磁場195a、195b的相位差的波形圖。在圖2 (a) 所示的示例中，示出相位差θ res具有90度以上且180度以下的值。圖2(b)示出相位差 θ res等於180度時的諧振磁場195a、195b的波形例。在本說明書中，當以(360Xη+ θ )度表示所關注的兩個諧振磁場之間的相位的差異時(η是整數，θ是0以上且360以下的實數)，將θ度以及(360-θ )度之中較小的值定義為「相位差」。因此，相位差的最大值是180度。再次參照圖1。在圖1中，表示諧振磁場l%a的虛線箭頭的朝向，與表示諧振磁場l%b的虛線箭頭的朝向是相反的。這是示意性地示出相位差為180度。圖1所示的控制部192，例如，具有多個脈衝生成器，用於生成規定所對應的振蕩器103的振蕩開始時刻的選通脈衝(switching pulse)；和控制這些脈衝生成器的工作的控制部。針對控制部192的結構例，在後面進行描述。在圖1的無線電カ傳輸裝置中，並聯配置第一及第ニ無線電力傳輸部10a、10b，由合成部199合成受電天線109的受電的RF功率。其結果是，從該無線電力傳輸系統輸出被合成的RF功率而賦予負載133a。 在由合成部199合成從第一及第ニ無線電カ傳輸部10a、IOb所輸出的RF功率吋， 優選相位差為零。在圖1的示例中，通過調節從各個受電天線109至合成部199的傳輸線路距離(線路長)，而使合成部199中的相位一致。圖3是表示圖1的無線電カ傳輸裝置的變形例的圖。與圖1的結構不同之處在幹， 在受電天線109與合成部199之間插入了相位調整部135。相位調整部135具有通過使從第一及第ニ無線電力傳輸部10a、10b中的受電天線109輸出的RF功率的至少一方的相位超前或滯後，從而使在合成部199的相位一致的電路。這樣的電路，可以是例如具有電容器元件以及電感器元件的電抗調整電路。圖4是表示圖1的無線電カ傳輸裝置的其它變形例的圖。與圖1的結構不同之處在幹，使傳輸從第一及第ニ無線電カ傳輸部10a、IOb輸出的RF功率的兩條布線的連接發生反轉。當以有線的方式傳輸RF功率吋，需要由兩條布線組合而成的ー對布線對結構。當在一條布線中流過電流吋，在另一條布線中會流過返回電流，兩個布線中的電流的相位倒相。 因此，當從第一及第ニ無線電カ傳輸部10a、IOb中的受電天線109所輸出的RF功率的相位差為180度吋，若使將第一無線電力輸出部IOa中的受電天線109與第二無線電力傳輸部 IOb中的受電天線109進行了連接的布線對的極性的組合呈相反，則能夠使第一無線電力傳輸部IOa中的受電天線109所接受的RF功率與第二無線電力傳輸部IOb中的受電天線 109所接受的RF功率的合成部199的相位一致。實用上而言，從受電天線109所輸出的RF功率的相位差不需要嚴格為180度。在相鄰的受電天線之間距離d相對於傳輸頻率波長λ而處於數度以內的電長度範圍內的條件下，圖4的結構是有利的。例如，當假設Im間隔的太陽能發電模塊的配置吋，若傳輸頻率為1MHz，則傳輸頻率中的波長λ為300m，d相當於1.2度的電長度。此時，優選採用比圖3 的結構簡單的圖4的結構。而且，本發明的無線電カ傳輸裝置所包含的無線電力傳輸部的個數不局限於兩個，也可以是三個以上。當由饋電天線107與受電天線109所形成的天線對的個數為三個以上吋，優選將振蕩器103的振蕩狀態控制為最接近的天線對之間的相位差在90度以上且 180度以下。接著，參照圖5以及圖6，說明第一及第ニ無線電力傳輸部10a、10b中的無線電力傳輸的基本原理。第一及第ニ無線電力傳輸部10a、10b的基本結構相同。首先，參照圖5。圖5是表示圖1的無線電カ傳輸裝置的結構例的方框圖。無線電力傳輸部10a、10b分別具有振蕩頻率fO的振蕩器103 ；諧振頻率fT的饋電天線107 ；和諧振頻率fR的受電天線109，諧振頻率fT以及諧振頻率fR都被設定為等於頻率f0。頻率 f0,例如設定為50Hz 300GHz，優選為IOkHz 6GHz，更優選為20kHz 20MHz。而且，對用途而言，設定為20kHz IOOkHz或13. 56MHz或2. 45GHz。振蕩器103接受直流功率(電力)，並將該直流功率轉換為頻率fO的RF功率 (DC-RF轉換)。振蕩器103的振蕩狀態由振蕩器驅動電路190控制。振蕩器驅動電路190，例如，是生成用於規定振蕩器103的振蕩定時的脈衝信號的脈衝生成電路。從振蕩器驅動電路190輸入到振蕩器103的脈衝信號，典型而言是具有矩形波形的模擬信號。該脈衝信號是對振蕩器103中所包含的大功率用電晶體進行選通的驅動信號。優選振蕩器驅動電路190與振蕩器103相接近配置，以使該驅動信號的波形不失真。而且，在本實施方式中，雖然振蕩器驅動電路190與振蕩器103被劃分在不同的電路， 但振蕩器驅動電路190也可以與振蕩器103呈一體化。從各振蕩器103所輸出的RF功率的相位，由從振蕩器驅動電路190所輸入的脈衝信號的輸入定時來規定。其中，將從第一無線電力傳輸部IOa的振蕩器103輸出的RF 功率193a的相位設為「 θ ta」，將從第二無線電力傳輸部IOb的振蕩器103輸出的RF功率 193b的相位設為「 θ tb」。此外，將第一無線電力傳輸部IOa的諧振磁場l%a的相位稱為 「 θ resa」，將第二無線電力傳輸部IOb中的諧振磁場195b的相位稱為「 θ resb」。而且，將從第一無線電力傳輸部IOa中的受電天線109輸出的RF功率197a的相位稱為「 θ ra」，將從第二無線電力傳輸部IOb中的受電天線109輸出的RF功率197b的相位稱為「 θ rb」。
各個振蕩器驅動電路190的工作，由控制部192進行調整。控制部192能夠調整各個振蕩器驅動電路190生成的脈衝信號的生成定時，並根據它將從第一無線電力傳輸部 IOa的振蕩器103輸出的RF功率193a的相位θ ta與從第二無線電カ傳輸部IOb的振蕩器 103輸出的RF功率19 的相位θ tb之差設定為90度以上且180度以下的值。在控制部192與多個振蕩器驅動電路190之間，為了合適地進行由數位訊號構成的控制信號的傳輸，二者也可以分開。控制部192與多個振蕩器驅動電路190的連接，雖然可以通過有線的方式，但優選通過無線通信來連接。如此，控制部192作為調整從多個振蕩器驅動電路190分別向對應的振蕩器輸入驅動信號的定時的同步調整部來發揮功能。從振蕩器103所輸出的RF功率193a、193b，分別被輸入到與振蕩器103連接的饋電天線107。被設計為諧振頻率相等的饋電天線107以及受電天線109，通過彼此的振蕩器形成的諧振磁場的重合來進行電路耦合，受電天線109能夠接受由饋電天線107發送的RF 功率的至少一部分。受電天線109未與饋電天線107接觸，而是從饋電天線107隔開例如數mm 數m左右的距離。本發明的無線電カ傳輸裝置中的「天線」，是用於通過使用利用了諧振器的電磁場的接近分量(近接場)的耦合而在兩個物體之間進行功率傳輸的結構要素。根據利用了諧振磁場的無線電力傳輸，由於不會產生在向遠程傳輸電磁波時產生的功率損耗，因此，能夠極高效地傳輸電力。在利用了這樣的諧振磁場的耦合的功率傳輸中，與利用了法拉第電磁感應法則的公知的無線電力傳輸相比，損耗少。此外，在本發明的實施方式中，例如，能夠在例如相隔數米的兩個諧振器(天線)之間傳輸功率。為了進行基於這樣的原理的無線電力傳輸，需要在兩個諧振天線對之間，產生基於電磁諧振的耦合。如上所述，本發明中的諧振頻率fT以及諧振頻率fR，雖然都被設定為等于振蕩器103的頻率fO，但不需要嚴格地設定為與頻率fO相等，實質上設定為大致相等即可。fT以及fR都不需要與頻率fO完全一致。為了實現基於諧振器之間的耦合的高效的功率傳輸，雖然fT = fR是理想的，但只要fT與fR之差充分小即可。在本說明書中，所謂 「頻率fT等於頻率fR」，定義為滿足以下計算式1的情況。(式 1) I fT-fR く fT/QT+fR/QR其中，QT設為饋電天線的諧振器的Q值，QR設為受電天線的諧振器的Q值。一般而言，當將諧振頻率設為X，諧振器的Q值設為Qx吋，該諧振器的諧振產生的頻帶相當於X/ Qx。若|fT-fR| < fT/QT+fR/QR的關係成立，則在兩個諧振器之間實現基於電磁諧振的功
率傳輸。圖6是表示饋電天線107以及受電天線109的等效電路的圖。本發明中的饋電天線107是串聯連接了饋電電感器107a和第一電容元件107b的串聯諧振電路，受電天線 109是並聯連接了受電電感器109a和第二電容元件109b的並聯諧振電路。而且，饋電天線 107的串聯諧振電路具有寄生電阻成分R1，受電天線109的並聯諧振電路具有寄生電阻成分R2。在本發明中，當將振蕩器103的升壓比設為Voc，饋電電感器107a的電感設為Li， 受電電感器109a的電感設為L2，饋電天線107與受電天線109的耦合係數設為k吋，以滿足以下關係的方式來決定Li、L2、k、Voc的值。(L2/L1) ^ 4(k/Voc)2
當滿足上述關係時，經過無線電カ輸出，能夠將所輸出的RF功率的電壓相對於所輸入的直流功率的電壓提高2倍以上(升壓比2以上)。對於實現這樣的升壓的原因，在後面進行詳述。而且，今後，升壓比定義為系統內的該電路塊(還包括連接了多個電路塊的電路塊組)中的輸入輸出功率的電壓比。例如，當直流電壓(Vdc)上升為交流電壓(有效電壓Vac吋，升壓比為Vac/Vdc。而且，電路塊是振蕩部103、饋電天線107、受電天線109、 後述的發電部101以及整流器115等要素。根據本發明的無線電カ傳輸裝置，能夠在傳輸時高效地對低電壓的功率(電カ) 進行升壓。接著，說明本發明的發電裝置的結構例。圖7是本發明的發電裝置的示意圖。圖 8是表示本發明的發電裝置的結構的一部分。圖7的發電裝置具有第一發電單元131a與第二發電單元131b。該發電裝置，雖在各發電單元131a、131b具有向振蕩器103供給直流功率的發電部(發電設備)101這一點上，與圖1所示的無線電カ傳輸裝置不同，而其它結構與圖1所示的結構相同。根據本發明的發電裝置，即使發電部101的輸出電壓低吋，也能夠通過升壓效果， 輸出高電壓的電力。因此，根據本發明的發電裝置，例如，在傳輸由太陽能電池(単元)構成的發電部(太陽能發電部)生成的低電壓的功率(電カ)吋，能夠有效地進行升壓。因此，能夠大幅度降低應串聯連接的単元的個數。其結果是，能夠降低鋪設費用或維持費用， 能夠提供適合普及的新的太陽能發電裝置。圖9是表示具有本發明的無線電カ傳輸裝置的發電裝置的使用例的示意圖。圖示的發電裝置，具有設置在建築物200的外部(屋外)的發電部101、和用於對建築物200的內部所存在的電子設備傳輸電カ的無線傳輸部105。該例中的發電部101，由於通過太陽能進行發電，因此，以下，有時稱為太陽能發電部101。然而，本發明的發電部，不局限於太陽能發電部。太陽能發電部101，作為發電設備而具有相連接的多個太陽能電池。無線傳輸部 105具有隔著建築物200的壁111而對置的饋電天線107和受電天線109。饋電天線107 與屋外的太陽能發電部101連接，受電天線109與屋內的電子設備連接。而且，太陽能發電部101不需要設置在屋頂，而可以設置在建築物200的壁111上，也可以設置在其它建築物中。在圖9的示例中，雖然在建築物200的內側配置了受電天線109，但受電天線109 的位置不局限於該示例。由饋電天線107以及受電天線109形成的諧振天線對的整體，也可以設置在建築物200的外側(屋頂或壁表面)。此時，受電天線109接受的RF功率在建築物200的內部可通過有線或無線的方式被發送。構成本發明的發電部的發電設備不局限於太陽能電池，可以是其它發電設備。例如，發電部可以具有燃料電池。燃料電池，由於輸出電壓較低的DC功率，且與高電壓系統連接來使用，因此，本發明的升壓效果有用。圖10是表示本發明的其它無線電カ傳輸裝置的結構的一部分的圖。該無線電カ 傳輸裝置與前述的無線電カ傳輸裝置(圖6)不同點在幹，具有與受電天線109連接的整流電路(整流器)115。通過該整流電路115的工作，能夠從無線電カ傳輸裝置輸出直流功率。 圖11示出具有該類型的無線電カ傳輸裝置的本發明的發電裝置的結構的一部分。根據圖11的發電裝置，即使使用了輸出低電壓的直流功率的發電部101，也能夠利用無線電カ傳輸時的升壓效果，輸出升壓為電壓足夠高的直流功率。而且，若將整流電路115的升壓比設為Vrr，則在受電天線109連接了整流電路 115吋，當滿足以下關係吋，能夠實現2倍以上的升壓。(L2/L1)彡 4 (k/ (Voc X Vrr))2針對這點，詳細的說明後述。受電天線109所接受的RF功率，可以不是直流而是轉換為交流。以下，參照附圖，說明本發明的優選實施方式。(實施方式1)首先，參照圖12以及圖13，說明本發明的發電裝置的第一實施方式。圖12是表示本實施方式的透視示意圖，圖13是圖12所示的無線傳輸部105的等效電路圖。在圖12、圖 13中，對與圖5、圖6所示的結構要素對應的結構要素賦予了相同參照符號。本實施方式的發電裝置，如圖7所示，具有輸出被並聯連接的多個發電単元，各發電單元，如圖12所示，具有串聯連接了發電部101、振蕩器103、和無線傳輸部105的結構。本實施方式中的發電部101具有串聯連接的多個太陽能電池(単元)。作為太陽能電池，從提高發電效率的觀點出發，優選使用結晶矽系的太陽能發電元件。然而，本發明可使用的太陽能電池，可以是使用砷化鎵、CIS系等化合物半導體材料的各種太陽能發電元件，也可以是使用有機材料的各種太陽能發電元件。此外，使用的半導體的結晶構造，可以是單晶、多晶、非晶質的任ー種。也可以利用對各種半導體材料進行了層疊的堆疊(tandem) 型的太陽能發電元件。在振蕩器103中，能夠使用可實現D級、E級、F級等高效並且低失真特性的放大器，也可以使用Doherty放大器。在發生包括失真分量的輸出信號的選通元件的後級，可以通過配置低通濾波器或帶通濾波器，來生成高效的正弦波。無線傳輸部105具有饋電天線107和受電天線109。從傳輸效率的觀點出發，優選饋電天線107與受電天線109以對置方式配置。不過，天線107、109的配置並不局限於對置配置，二者還可以以非正交的方式配置。由發電部101生成的直流功率，通過振蕩器103被高效地轉換為RF功率。該RF 功率，利用無線傳輸部105，隔著空間(壁111)以非接觸的方式通過無線傳輸，從輸出端子 119被輸出。圖示的饋電天線107是由饋電電感器107a以及第一電容元件107b構成的串聯諧振電路，受電天線109是由受電電感器109a以及第二電容元件109b構成的並聯諧振電路。 饋電天線107的諧振頻率fT以及受電天線109的諧振頻率fR，分別被設定為與由振蕩器 103生成的RF功率的頻率f0幾乎相等。此外，本實施方式中的受電天線109的輸出電感 hut，被設定為高于振蕩器103的輸入直流電感Zidc的值。根據上述原理，在本實施方式中，能夠將饋電天線107與受電天線109之間的距離設定為例如數mm 數m的距離，即使二者之間存在壁111，也能夠高效地傳輸功率。而且， 不言而喻，在饋電天線107與受電天線109之間不存在壁111而僅存在空間時，也能夠以非接觸方式傳輸功率。此外，在本實施方式中，不僅能夠實現基於這樣的無線的非接觸連接，還能夠取出流入饋電天線107的RF功率的輸入電壓，作為在受電天線109側被升壓的RF功率。為了抑制在電路塊之間的RF功率的多重反射，並改善總發電效率，優選在受電天線109的輸出端子與負載連接的狀態下，使振蕩器103的輸出電感Zoc與饋電天線107的輸入電感Zin相等。此外，同樣地，優選在振蕩器103與饋電天線107連接的狀態下，使受電天線的輸出電感Zout與所連接的負載的電阻值R相等。而且，在本說明書中，所謂兩個電感「相等」，不局限於電感嚴格一致的情況，還包括大致相等的情況，具體而言，定義為包括兩個電感之差為一方的電感的25%以下的情況。饋電天線107與受電天線109之間，不需要存在壁111，也可以不隔著障礙物，使饋電天線107與受電天線109對置。此外，隔著饋電天線107與受電天線109之物可以是屋頂。而且，既可以在屋內配置，也可以在屋外配置饋電天線107以及受電天線109兩者。即使在這種情況下，也能夠在兩個天線之間進行無線電カ傳輸時進行升壓。當在屋內設置饋電天線107以及受電天線109兩者吋，屋外的太陽能發電部101與饋電天線107的連接，例如能夠通過經由設置在建築物200的壁111的開ロ部的有線來實現。此外，在屋外設置有饋電天線107以及受電天線109兩者吋，屋內的電子設備與受電天線109的連接，例如也能夠通過經由設置在建築物200的壁111的開ロ部的有線來實現。為了省略屋內外的有線連接，如圖12所示的示例，優選在屋外設置饋電天線107，並在屋內設置受電天線109。本實施方式中的無線電カ傳輸的效率，取決於構成饋電天線107與受電天線109 之間的間隔(天線間隔)、或饋電天線107以及受電天線109的電路元件的損耗的大小。而且，所謂「天線間隔」，實際上是兩個電感器107a、109a的間隔。天線間隔能夠以天線的配置區域(被天線佔有的區域)的大小為基準進行評價。在優選的實施方式中，饋電電感器107a以及受電電感器109a，都以平面狀展開， 二者被配置為彼此平行對置。在此，所謂天線的配置區域的大小，是指尺寸相對較小的天線的配置區域的大小，當構成天線的電感器的外形為圓形時定義為圓的直徑，當為正方形時定義為正方形一邊的長度，當為長方形時定義為長方形的短邊的長度。根據本實施方式，即使天線間隔是天線的配置區域的大小的1.5倍左右，也能夠以90%以上的無線傳輸效率來傳輸功率。此外，能夠使無線傳輸部105的輸出電感相對於輸入電感増大7832倍以上。雖然本實施方式中的饋電電感器107a以及受電電感器109a分別具有匝數N1、N2 的螺旋形的構造(Ni > 1、N2 > 1)，也可以具有匝數為1的環(loop)構造。這些電感器 107a、109a，不需要構成為一層的導電體圖案，也可以具有串聯連接了被層疊的多個導電體圖案的結構。饋電電感器107a、受電電感器109a，可以由具有良好導電率的銅或銀等導電體形成。RF功率的高頻電流，由於會集中在導電體的表面流動，因此，為了提高發電效率，可以用高導電率材料覆蓋導電體的表面。若由在導電體的剖面中央具有空洞的結構來形成電感器 107a、109a，則能夠實現輕量化。而且，若採用裡茲線等並列布線構造來形成電感器107a、 109a,由於能夠降低單位長度附近的導體損耗，因此能夠使串聯諧振電路以及並聯諧振電路的Q值提高，能夠更高效地傳輸電力。為了抑制製造成本，可採用噴墨印刷技術來統一形成布線。雖然可以在饋電電感器107a及/或受電電感器109a的周邊配置磁性體，但不優選將饋電電感器107a與受電電感器109a的耦合係數設定為極端的高值。因此，更優選使用具有能夠將電感器107a、109a 之間的耦合係數設定為適當的值的空芯螺旋構造的電感器。各電感器，一般而言，具有線圈形狀。然而，並不局限於這樣的形狀。在高頻中，具有某種程度線長的導體，由於具有電感，因此作為電感器來發揮功能。此外，作為其它示例， 即使在串珠狀的鐵素體中僅通過導線，也可以作為電感器來發揮功能。在第一、第二電容元件107b、109b中，能夠利用例如具有晶片形狀、引線形狀的所有類型的電容器。能夠使隔著空氣的兩個布線之間的電容作為第一、第二電容元件107a、 109b來發揮功能。當由MIM電容器構成第一、第二電容元件107b、109b吋，能夠使用公知的半導體エ藝或多層基板エ藝來形成低損耗的電容電路。從確保長期可靠性的觀點出發，優選構成饋電天線107以及受電天線109的部件 (電感器以及電容元件等)被容納在保護裝置117內。此外，優選在保護裝置117內實施防水加工。為了使傳輸損耗最小化，優選饋電天線107以及受電天線109儘可能接近地配置。 然而，可以通過將升壓比調整為希望的值為目的來調整在保護裝置117內的位置。保護裝置117也可以被直接固定於壁111或屋頂等的外部部件。在對饋電天線 107與受電天線109的磁場耦合的強度不產生影響的範圍內，通過在保護裝置117以及外部部件分別設置強磁性體以及磁石，可以利用在強磁性體與磁石之間起作用的磁力，在外部部件上自如裝卸地安裝保護裝置117。或者，通過在保護裝置117以及外部部件的任一方上設置吸盤，從而在外部部件上自如裝卸地安裝保護裝置117。接著，參照圖13，說明由本發明的發電裝置獲得的升壓效果。在此，設為以耦合係數k來耦合饋電側的饋電天線107與受電側的受電天線109。 耦合係數，是通過在使以相同頻率fo進行諧振的兩個諧振器(天線107、109)接近時測量所分離的兩個諧振頻率fしfH,從而由以下計算式導出的。(式幻k= (fH2-fL2)/(fH2+fL2)而且，振蕩器103的頻率f0，優選設定在諧振頻率fL、fH的附近。更詳細而言，當分別將諧振頻率fL、fH的耦合諧振器對的Q值設為QL、QH時，優選以滿足下計算式3的方式設定f0。(式 3) fL-fL/QL ^ f0 ^ fH+fH/QH此外，在電感Ll的饋電電感器107a與電感L2的受電電感器109a之間產生的互感M與耦合係數k之間，以下關係成立。(式 4)M = kX (L1XL2)0·5如此，耦合係數k作為電感器之間或諧振器之間的耦合強度的指標，是與以往使用的公知的耦合係數相同的指標。耦合係數k，是滿足0 < k (k/Voc)2的條件成立吋，升壓比Vr大於1。由此可知，若耦合係數k變小，則升壓比Vr上升。在基於現有的電磁感應的功率傳輸中，使耦合係數k降低，會導致傳輸效率的大幅度降低，但在本發明的磁諧振方式中，即使降低耦合係數k，也不會大幅度降低傳輸效率。特別地，若將構成各個饋電天線107以及受電天線109 的諧振器的Q值設定為較高的值，則能夠一邊增大升壓比Vr，ー邊抑制傳輸效率的降低。為了避免太陽能發電系統中的局部遮蔭(partial shading)的影響，與串聯連接多個太陽能發電部的結構相比，優選採用並聯連接多個太陽能發電部的結構。為了通過並聯連接兩個太陽能發電部而得到與串聯連接兩個太陽能發電部的情況同等的電壓特性，需要將各太陽能發電部的輸出電壓升壓至2倍。根據(式12)，升壓比Vr等於2，是在滿足(L2/L1)彡4X (k/Voc)2的關係吋。在本發明中，由於滿足(L2/L1)彡4X (k/Voc)2的關係，因此能夠實現2以上的升壓比Vr。若(L2/L1)彡100X(k/Voc)2的關係成立，則能夠實現10倍以上的升壓比Vr。若(L2/L1)≥10000X (k/Voc)2的關係成立，則能夠實現100倍以上的升壓比Vr。在本實施方式的發電部中，以這樣來實現高升壓比Vr的方式，易於設定K Voc, L2、L1的大小。以下，將本實施方式的無線電カ傳輸裝置的效果與現有的無線電カ傳輸裝置進行比較來說明。在專利文獻2所公開的無線電カ傳輸裝置中，雖然在兩個磁諧振器之間傳輸功率，但該無線電カ傳輸裝置，由於在兩個諧振器採用同一諧振電路結構，因此在傳輸時未發現升壓效果。通過本發明的無線電カ傳輸裝置得到的輸出電壓的上升效果，是在饋電天線側採用串聯諧振構造，並且在受電天線側採用並聯諧振構造，且在這些不同的諧振構造之間進行功率傳輸時產生的新的效果。而且，串聯諧振電路或並聯諧振電路，即使在RF標籤(tag)所代表的現有的無線通信系統中也能使用。然而，在無線通信系統的高頻屏蔽的特性試驗中使用的測定器的測定端子的終端阻抗或高頻電纜的特性阻杭，基本上被設定為50 Ω。因此，在與無線通信系統的天線的連接點處，即使在發送設備內或接收設備內，一般使阻抗調整為50Ω來連接電路塊之間。另ー方面，本發明中的無線傳輸部的輸入輸出阻抗的轉換比Zr，在後述的實施例中還被設定為表示超過100、或根據條件而超過20000之類的極高的值。這樣高的輸入輸出阻抗轉換比Zr，在現有的通信系統中是考慮的對象之外。此外，在本發明中，將兩個諧振器(天線)之間的距離設定得較大，且耦合係數k 設定得越低，就越能夠得到更高的升壓比Vr，這是從公知的通信系統中已使用的無線傳輸部的構造以及功能中無法容易想到的效果。而且，在電源電路等中所利用的變壓器中，兩個電感器接近，作為ー種無線電カ傳輸裝置來發揮功能。然而，在這些電感器之間，未產生磁諧振型的耦合。而且，在變壓器中， 能夠通過増加受電電感器的匝數N2相對於饋電電感器的匝數m的比率，來實現升壓效果。 然而，若想要由變壓器升壓電路實現例如10以上的升壓比，則需要使匝數N2増加至匝數m 的10倍以上。由於匝數N2的大幅増加會使受電電感器中的寄生電阻分量R2呈比例上升， 因此，導致傳輸效率的降低。就該點而言，現有的變壓器技術的升壓效果被限定為相對於匝數比呈線性的效果，而相對於此，在本發明中，即使匝數m與匝數N2被設定為相同值，也能夠非線性地得到高的Zr。在本發明中，不需要將饋電電感器107a的電感Ll與受電電感器109a的電感L2 設定為相等。例如，能夠通過將電感L2設定得大於電感Li，來提高升壓比Vr。圖14是表示為了提高受電電感器109a的電感L2，而將受電電感器109a的匝數 N2設定為大於饋電電感器107a的匝數m的值的實施方式的圖。當N2/m大於1吋，與使用公知的變壓器升壓電路來進行升壓的情況相比，能夠以更低的損耗來實現高的升壓比。由於電感L2大於電感Li，因此，也可以取代將N2/m設定得大於1，而在保持將 N2/N1設定為1的情況下，將受電天線109的形成區域擴大得比饋電天線107的形成區域更大。在以下的說明中，在饋電電感器107a以及受電電感器109a的至少前表面都具有平面形狀，且將它們設置為彼此不正交。圖15(a)表示相對於饋電天線107的配置面而垂直投影的受電天線109的配置區域113。在此，所謂饋電天線107的「配置面」，定義為包括饋電電感器107a的前表面的ー個平面(第一配置面)。圖15(b)是表示饋電電感器107a的配置面MO的俯視圖。圖15(b)的示例中的饋電電感器107a相對於配置面240平行。此外，所謂受電天線的配置區域，定義為由相對於饋電天線107的配置面240被垂直投影的受電電感器109a的輪廓所包圍的區域。圖15(a)表示相對於饋電天線107的配置面被垂直投影的饋電電感器107a。在圖 15(a)所示的示例中，投影到饋電天線107的配置面的饋電電感器107a，在配置區域113的內部存在，並且靠近配置區域113的邊緣部。通過採用這樣的配置結構，能夠實現更高的升壓比。為了調整無線傳輸部105的升壓比，可以通過非対稱的組合來設定天線的形狀以及尺寸，由此使饋電天線設定得大於受電天線。而且，天線的配置關係不局限於圖15所示的示例，可以是調換饋電天線107與受電天線109的配置關係。S卩，也可以將圖15中的「饋電天線107」置換為「受電天線109」， 將「配置區域113」置換為「饋電天線107的配置區域」。在此，所謂「饋電天線107的配置區域」是由投影到受電天線109的配置面的電感器107a的輪廓所包圍的區域。此外，所謂 「受電天線109的配置面」是定義為包括受電電感器109a的前表面的ー個平面(第二配置面)。從傳輸效率的觀點出發，雖然優選第一配置面與第二配置面呈相互平行的關係，但ニ 者不需要嚴格地平行。而且，饋電電感器107a、受電電感器109a，不需要具有平面性的形狀。以下，對本發明的發電裝置的優選實施方式進行說明。首先，參照圖16。圖16所示的發電裝置的實施方式，分別具有包括發電部101、 振蕩器103、饋電天線107以及受電天線109的多個發電単元131a、131b、…131η。多個受電天線109受電的輸出功率被並行合成而形成總輸出功率。在包括饋電天線107與受電天線109的諧振天線對中所形成的諧振磁場195，在相鄰的天線對之間，相位差的絕對值 eres( = I 0resa-0resb|)為90度以上且180度以下，優選設定為180度。在本實施方式中，例如，通過第一發電單元131a中的振蕩器驅動電路190，來控制從對應的振蕩器103發送出的RF功率193a的相位θ ta。同樣地，通過第二發電單元131b 中的振蕩器驅動電路190，來控制從對應的振蕩器103發送出的RF功率19 的相位θ tb。 如參照圖5所說明的，各振蕩器驅動電路190通過有線或無線的方式，與控制部192(圖5) 連接。從第一發電單元131a內的振蕩器103輸出的RF功率193a以及從第二發電單元 131b內的振蕩器103輸出的RF功率193b，都是同一頻率f0的高頻功率。通過上述控制， 來控制RF功率193a與RF功率19 的相位差的絕對值θ t (| θ ta-θ tb |)。為了在上述範圍內設定9res，將θ t控制為90度以上且180度以下，優選180度。能夠通過將各發電單元131a、131b中的饋電天線107的電感、尺寸、匝數設定為相等，從而使et與eres設定為相等。優選採用參照圖3以及圖4說明的結構，以使從第一發電單元131a內的受電天線109輸出的RF功率197a的相位θ ra與第二發電單元內的RF 功率197b的相位θ rb最終同相。若諧振磁場19 , 195b的相位差的絕對值θ res為90度以上且180度以下，由於兩個諧振磁場l%a、195b的向量分量的至少一部分相抵，向周邊空間的電磁洩漏能夠降低。此外，若Qres為180度，則兩個諧振磁場相抵，因此能夠抑制向周邊空間的電磁洩漏。 其效果是，對波長而言對遠而短的(一般而言，設為頻率f0的波長的1/8，優選為1/16以下)磁場源對有效，其抑制效果是磁場源對之間距離越短越有效。因此，當在本發明的發電裝置內存在三個以上諧振天線對吋，若針對最接近的諧振天線對之間將θ res設定為90度以上，更優選設定為180度，則會提高電磁洩漏抑制效果。當在本發明的發電裝置內存在N個(N是4以上的整數)諧振天線對吋，當N為偶數吋，針對N/2個相鄰諧振天線對組，將θ res設定為90度以上且180度以下，更優選設定為180度，這是將來自裝置的總電磁洩漏的抑制效果進行最大化的條件。此外，當N為奇數吋，針對(N-I)/2個相鄰諧振天線對組，將θ res設為90度以上且180度以下，更優選設定為180度，這是將來自裝置的總電磁洩漏的抑制效果進行最大化的條件。圖17是在本發明的發電裝置內，四對送/受諧振天線對141a 141d以正方格子配置而存在時的俯視示意圖。此時，與中心之間的距離為d3的送/受諧振天線對141a和送/受諧振天線對141d相比，優選中心之間的距離為dl( < d3)的送/受諧振天線對141a 和送/受諧振天線對141b、以及中心之間的距離為d2 ( 90度。這是由於相抵的磁場分量之間的距離越短， 越能夠降低向周邊洩漏的洩漏電磁分量。因此，在本發明的發電裝置內，如圖18所示，優選在最接近的送/受諧振天線對之間滿足磁場抑制條件(90度く θ res > 180度)。在圖18 中，「 + 」的符號表示具有相同相位的諧振磁場，「_」的符號表示相對於「 + 」的符號的諧振磁場，在90度以上且180度以下的範圍內相位不同的諧振磁場。(實施方式2)接著，參照圖19，對本發明的發電裝置的第二實施方式進行說明。本實施方式的發電裝置與第一實施方式中的發電裝置不同的第一點在幹，在合成部199的後級串聯連接了將RF功率轉換為DC功率的整流電路115。通過採用這樣的結構， 能夠將多個受電天線109接受的受電功率作為DC功率進行輸出。通過本實施方式的發電裝置，能夠得到與第一實施方式中的發電裝置的效果同樣的效果，而且，能夠得到直流的電力作為輸出。為了抑制電路塊之間的RF功率的多重反射，並改善總發電效率，在整流電路115 的輸出端子與未圖示的直流負載或直流負載系統連接的狀態下，優選使振蕩器103的輸出阻抗Zoc與饋電天線107的輸入阻抗Zin大致相等。此外，同樣地，在振蕩器103與饋電天線107連接的狀態下，優選整流電路115的輸出阻抗Zrout被設定為與所連接的未圖示的直流負載或直流負載系統的電阻值R大致相等。在整流電路115中，有以各種方式進行整流的電路，能夠利用全波整流或橋式整流電路。圖20(a)是半波倍電壓整流電路的電路圖，圖20(b)是全波倍電壓整流電路的電路圖。另外，有能夠實現3倍以上的升壓比的高倍壓整流電路方式。這些整流電路都能夠應用本發明。若使用圖20所示的倍電壓整流電路，則能夠輸出以輸入整流電路115的RF電壓的2倍升壓了的直流電壓。若使用這樣的整流電路115，則除了在無線傳輸部105的升壓效果，還能夠實現進ー步的升壓效果。
在本實施方式中，針對實施方式1而導出的升壓比Vr以及阻抗轉換比Zr，分別使用整流電路115中的升壓比Vrr，改寫為以下的(式15)、(式16)。(式 15)Vr = (VocXVrr/k) X (L2/L1)0.5(式 16) Zr = (Voc X Vrr/k)2 X (L2/L1)在本實施方式中，如上述(式15)可知，當滿足(L2/L1) > (k/(Voc X Vrr))2的關係吋，能夠將升壓比設為大於1。為了將升壓比Vr設為2以上，需要滿足(L2/L1)彡4 (kバVocX Vrr))2的關係。當 (L2/L1)彡100(V(VocXVrr))2的關係成立吋，能夠實現10倍以上的升壓比Vr。根據本實施方式的發電裝置，能夠實現直流供電系統。作為直流供電系統的ー個示例，雖然研究了 24Vdc的供電系統，但通過滿足(L2/L1) = 2304X (k/(VocXVrr))2的關係，能夠實現從0. 5V至MV的48倍的升壓。因此，當在直流供電系統中應用本發明吋， 優選滿足(L2/L1)彡 2304X (k/(VocXVrr))2 的關係。此外，若(L2/L1)彡 10000X (k/ (VocXVrr))2的關係成立，則能夠實現100倍以上的升壓比Vr。(實施方式3)接著，參照圖21，對本發明的發電裝置的實施方式進行說明。圖21是本實施方式中的發電裝置的方框圖。在圖21中，對與前述的實施方式中的發電裝置的構成要素相同的構成要素賦予相同的參照符號，省略其詳細的說明。圖21的發電裝置，包括並聯連接的多個發電単元131a、131b"*131n。本實施方式中的發電單元131a 131η，雖然都是實施方式2的發電裝置，但為了得到本發明的效果，只要並聯連接的至少兩個發電裝置是本發明的發電裝置即可。各發電單元131a 131η，具有串聯連接的太陽能發電部101、振蕩器103、饋電天線107、受電天線109以及整流電路115。通過太陽能發電部101生成的直流功率，由振蕩器103高效地轉換為RF功率。該 RF功率，在饋電側的饋電天線107與受電側的受電天線109之間非接觸地傳輸後，由整流電路115轉換為整流功率，從各發電單元131a 131η輸出的直流功率(電カ)，通過並聯連接被相加後，供給到負載133a。根據本實施方式，從各個發電單元131a 131η得到的輸出電壓，比由各個太陽能發電部得到的輸出電壓飛躍性地増大。因此，即使並聯連接了發電單元131a 131η，也能夠實現更接近於負載133a所要求的電壓值的值。由於並聯連接了發電單元131a 131η，因此即使在發電單元131a 131η的一部分的特性變差吋，或在針對發電單元131a 131η的太陽能的照射條件產生了差異時，也能夠得到比現有的發電裝置穩定的特性。負載133a，例如是一般的電子設備或蓄電池。負載133a可以是用於將直流轉換為交流的逆變器功能電路、升降壓功能電路，或具有兩種功能的複合功能的功率調節器 (power conditioner)電路。例如，為了與負載133a的阻抗相匹配，可以在本實施方式中的發電裝置的一部分串聯連接發電裝置。(實施方式4)接著，參照圖22，對本發明的發電裝置的第四實施方式進行說明。本實施方式的發電裝置與第二實施方式中的發電裝置不同的第一點在幹，在合成部199後級串聯連接了將RF功率轉換為AC功率的頻率轉換電路189，並將多個受電天線 109接受的受電功率輸出作為AC功率。通過本實施方式的發電裝置，能夠得到與第一實施方式中的發電裝置的效果相同的效果，而且，能夠將可向負載/系統13 發送出的交流電力作為輸出。在此，所謂負載/ 系統133b，如後所述，意味著可由AC功率驅動的負載、或以AC功率饋電的電カ系統的至少一方。根據本實施方式，根據需要，能夠切換向負載輸出AC功率的情況與向系統輸出的情況。為了在電路塊之間抑制RF功率的多重反射，並改善總發電效率，在頻率轉換電路 189的輸出端子與交流負載或交流電カ網系統連接的狀態下，優選將振蕩器103的輸出阻抗Zoc與饋電天線107的輸入阻抗Zin設為大致相等。在頻率轉換電路189中，雖然有各種方式的電路，但能夠採用如矩陣轉換器方式那樣直接進行頻率轉換的結構、或間接進行頻率轉換的電路。此外，作為輸出結構，與単相或三相等輸出對應的頻率轉換電路技木，都能夠適用於本發明。在本實施方式中，針對實施方式1而導出的升壓比Vr以及阻抗轉換比Zr，分別使用頻率轉換電路189中的升壓比Vcon，改寫為以下的(式17)、(式18)。(式 17)Vr = (VocXVcon/k) X (L2/L1)5(式 18) Zr = (Voc X Vcon/k)2 X (L2/L1)在本實施方式中，從上述(式17)可知，當滿足(L2/L1) > (k/(Voc X Vcon))2的關係吋，能夠將升壓比設為大於1。為了將升壓比Vr設為2以上，需要滿足(L2/L1)彡4X (kAVocXVcon))2的關係。 當(L2/L1)彡100(V(VOCXVCOn))2的關係成立吋，能夠實現10倍以上的升壓比Vr。根據本實施方式的發電裝置，能夠實現系統連接發電裝置。當將發電部的電壓作為Vin時，Vout = VinX (VocX Vcon/k) X (L2/L1)°_5為輸出電壓。作為電カ網系統的ー個示例，雖然存在202V系統(202V士20V)，但通過滿足182 く Vout く 222，能夠系統性連接低電壓的發電部輸出功率。而且，在頻率轉換電路189中，能具有升降壓功能。(實施方式5)接著，參照圖23，對本發明的發電裝置的實施方式進行說明。圖23是本實施方式中的發電裝置的方框圖。在圖23中，對與前述的實施方式中的發電裝置的構成要素相同的構成要素賦予相同的參照符號，省略其詳細的說明。圖23的發電裝置，包括並聯連接的多個發電単元131a、131b"*131n。為了得到本發明的效果，只要並聯連接的至少兩個發電裝置是本發明的發電裝置即可。各發電單元131a 131η，具有串聯連接的太陽能發電部101 ；振蕩器103 ；饋電天線107 ；受電天線109以及頻率轉換電路189。由太陽能發電部101生成的直流功率，通過振蕩器103以高效率轉換為RF功率。 該RF功率，在饋電側的饋電天線107與受電側的受電天線109之間非接觸地傳輸後，由頻率轉換電路189轉換為交流功率，從各發電單元131a 131η輸出的交流功率(電力)，通過並聯連接被相加之後，供給到負載133a。根據本實施方式，從各個發電單元131a 131η得到的輸出電壓，比由各個太陽能發電部得到的輸出電壓飛躍性地増大。因此，即使並聯連接了發電單元131a 131η，也能夠實現更接近於負載133a所要求的電壓值的值。由於並聯連接了發電單元131a 131η，因此即使在發電單元131a 131η的一部分的特性變差時、或在針對發電單元131a 131η的太陽能的照射條件產生了差異時，也能夠得到比現有的發電裝置穩定的特性。負載/系統133b，例如，是與交流輸入對應的一般電設備或蓄電池。負載/系統 13 能夠具有升降壓功能電路。例如，為了與負載/系統13 的阻抗相匹配，在本實施方式中的發電裝置的一部分也可以串聯連接發電裝置。實施例(實施例1)在本發明的發電裝置中，並聯連接有多個發電単元。並且，能夠通過各個發電単元中的無線電力傳輸進行升壓。因此，首先對ー個發電單元的實施例進行說明，之後，對具有多個發電単元的發電裝置的實施例進行說明。以下，對本發明的實施例1進行說明。首先，串聯連接受光面側的形狀為ー邊12cm的正方形的九個單結晶矽系太陽能發電元件(単元)，製作了輸出電壓4. 5V、輸出電流1A、輸出阻抗4. 5 Ω的太陽能發電部。 在該太陽能發電部的輸出端子，連接了輸出頻率為3MHz、輸出阻抗Zoc為5Ω的振蕩器。由 F級放大器實現的振蕩器的效率為95%。實施例1中的振蕩器的升壓比he為1. 05。饋電天線以及受電天線被設計為其諧振頻率與振蕩器的輸出頻率相等的3MHz。饋電天線通過串聯連接電感為1. 988 μ H的饋電電感器與電容為830pF的第一電容元件來製作。受電天線是並聯連接電感為1.988 μ H的受電電感器和電容為830pF的第二電容元件來製作。第一及受電電感器，都通過由各30股相互絕緣而並排配置的直徑80 μ m的銅布線構成的利茲線(多股線)而實現。兩個電感器的外形都是ー邊36cm的正方形，匝數設定為 2。各天線(諧振器)的Q值為1350。饋電天線與受電天線，平行對置地配置了彼此的形成面，對置面之間的間隔設為 g(cm)。使該間隔g在從5cm至75cm的範圍內變化，測定了將針對各g值的諧振器之間的無線傳輸效率設為最大的最佳輸入輸出阻抗Zin與hut。實際的測定，通過以下的兩階段的步驟進行。第一，由50 Ω的端子阻抗的網絡分析器測定了兩個天線(諧振器)的輸入輸出端子之間的高頻特性，得到將50 Ω作為基準阻抗的測定數據。第二，以上述測定數據為基礎，在電路模擬器上導出了使端子處的信號發射最小化的輸入輸出端子的阻抗條件Zin、hut。圖M是表示導出的Zin以及^nit的g依存性的曲線圖。圖25是表示無線傳輸部的輸入輸出阻抗轉換比Zr以及傳輸效率的g依存性的曲線圖。由Zr的值可見，在間隔g的整個範圍超過了 1，且間隔g越大，Zr越飛躍性地増大。 若更詳細地說明，則在g = 5cm處，Zr為7. 7，在g = 7. 5cm處，Zr為20. 6，在g = 75cm處， Zr 達到了 23158。此外，在g = 5mm處的諧振器之間的耦合係數k是0.376，與在(式14)中將Voc 設為1而僅導出了無線傳輸部的k的情況(=0.361)比較，僅有4%的誤差。根據以上的結果，證明了(式14)的合理性。圖沈是放大顯示了圖25的曲線圖中的IOcm彡g彡40cm的範圍內的特性的曲線圖。例如，在一般的建築物中，壁的厚度為IOcm至30cm左右的範圍。當在該範圍內包括間隔g吋，得到20 363非常大的Zr。而且，在g = 22. 5條件下得到的147這樣高的Zr值， 為了通過現有的變壓器技術得到此值，需要將二次線圈的匝數相對於一次線圈的匝數之比設定為12. 1倍。在本發明的實施例中，能夠使用匝數比1的饋電天線以及受電天線，將Zr 飛躍性地提高至147。在通過上述方法導出的輸入輸出阻抗Zin、Zout中，使輸入輸出端子阻抗相匹配時的順方向通過特性，相當於本發明的發電裝置的發電單元內的無線傳輸效率。如圖26所示，即使在g = 22. 5cm處，也能夠得到98. 3%的良好的無線傳輸效率。通過在無線傳輸部連接所述的振蕩器，實現了從輸入直流電壓以效率93. 得到 RF輸出。輸出RF有效電壓相對於輸入直流電壓的升壓比為12. 7。至於所輸入的電カ的一部分，認為由於因電路塊之間的微小的不匹配而引起的損耗，所以變熱。接著，準備具有與上述實施例1的結構相同結構的兩個發電單元，且並聯連接它們的輸出。具體而言，以兩個饋電天線的重心之間以及兩個受電天線的重心之間的距離分別成為50cm的方式，平行移動而並列配置。兩個受電天線接受的功率，被並行合成。在實施例Ia中，將兩個振蕩器的輸出相位差從90度至180度每30度錯開地進行了測定，分別作為實施例la-90、la-120、-la-180o另ー方面，在比較例1中，將兩個振蕩器的輸出的相位差設為從0度到60度的值，以作為比較例1-0、1-30、1-60。兩個發電單元中的饋電電感器的布線沿同一方向旋轉而形成。作為實施例Ia以及比較例1中的洩漏電磁場評價指標，導出了距離5m的地點處的附近場強度。(比較例a C)與實施例1的情況相同，製成進行發送接收且由諧振頻率3MHz的諧振器實現的無線傳輸部的比較例a、b。實施例1與比較例a、b之間的不同點僅在幹，使比較例a、b中的兩個天線(諧振器)的諧振方式彼此相等。即，在比較例a中，分別由LC串聯型諧振器構成兩個天線，在比較例b中，分別由LC並聯諧振器構成兩個天線。各諧振器的電路常數與實施例1中的電路常數一致。而且，還製成構成為兩個天線不諧振的比較例C。而且，比較例a c，由於升壓效果與高效工作不能同時獲得，因此，未進行兩個發電単元的並行工作或附近場測定。以下的表1，表示出實施例1、比較例a c中的諧振器的結構、g = 22. 5cm的無線傳輸部特性等。[表 1]
權利要求
1.ー種無線電カ傳輸裝置，包括第一及第ニ無線電カ傳輸部，所述第一及第ニ無線電カ傳輸部分別具有振蕩器，其將直流電カ轉換為頻率fo的RF功率；饋電天線，其發送出所述RF功率，且包括以構成具有諧振頻率fT的串聯諧振電路的方式被串聯連接的第一電感器和第一電容元件；以及受電天線，其通過諧振磁場的耦合來接受由所述饋電天線發送出的所述RF功率的至少一部分，且包括以構成具有諧振頻率fR的並聯諧振電路的方式被並聯連接的第二電感器和第二電容元件，在所述第一及第ニ無線電カ傳輸部中，所述諧振頻率fT和所述諧振頻率fR被設定為與所述RF功率的頻率f0實質上相等，當將所述振蕩器的升壓比設為Voc、將第一電感器的電感設為Li、將第二電感器的電感設為L2、且將所述饋電天線與所述受電天線的耦合係數設為 k 時，滿足(L2/L1)彡 4(k/Voc)2 ；合成部，其合成從第一及第ニ無線電力傳輸部中的所述受電天線所接受的RF功率後進行輸出；和控制部，其控制所述第一及第ニ無線電力傳輸部中的所述振蕩器，以使所述第一無線電カ傳輸部中的所述諧振磁場的相位與所述第二無線電力傳輸部中的所述諧振磁場的相位的相位差θ res在90度以上且180度以下。
2.根據權利要求1所述的無線電カ傳輸裝置，其特徵在幹，相位差9res被設定為180度。
3.根據權利要求1或2所述的無線電カ傳輸裝置，其特徵在幹，所述控制部，控制從所述第一無線電カ傳輸部所包含的所述振蕩器發送出的RF功率的相位θ ta和從所述第二無線電カ傳輸部所包含的所述振蕩器發送出的RF功率的相位 θ tb，由此，將相位θ ta與相位θ tb之間的相位差的絕對值θ t設定為90度且180度以下。
4.根據權利要求3所述的無線電カ傳輸裝置，其特徵在幹，所述相位差的絕對值θ t被設定為180度。
5.一種發電裝置，包括第一及第ニ發電單元，所述第一及第ニ發電單元分別具有發電部，其輸出直流電カ； 振蕩器，其將從所述發電部輸出的直流電カ轉換為頻率f0的RF功率；饋電天線，其發送出所述RF功率，且包括以構成具有諧振頻率fT的串聯諧振電路的方式被串聯連接的第一電感器和第一電容元件；以及受電天線，其通過諧振磁場的耦合來接受由所述饋電天線發送出的所述RF功率的至少一部分，且包括以構成具有諧振頻率fR的並聯諧振電路的方式被並聯連接的第二電感器和第二電容元件，在所述第一及第ニ發電單元中，所述諧振頻率fT 和所述諧振頻率fR被設定為與所述RF功率的頻率f0實質上相等，當將所述振蕩器的升壓比設為Voc、將第一電感器的電感設為Li、將第二電感器的電感設為L2、且將所述饋電天線與所述受電天線的耦合係數設為k時，滿足(L2/L1)彡4(k/Voc)2 ；合成部，其合成從第一及第ニ發電單元中的所述受電天線所接受的RF功率後進行輸出；和控制部，其控制所述第一及第ニ發電單元中的所述振蕩器，以使所述第一發電單元中的所述諧振磁場的相位與所述第二發電單元中的所述諧振磁場的相位的相位差θ res在 90度以上且180度以下。
6.根據權利要求3所述的發電裝置，其特徵在幹， 所述發電部是太陽能發電部。
7.根據權利要求3所述的發電裝置，其特徵在幹， 所述太陽能發電部是使用結晶系矽的太陽能發電部。
8.根據權利要求5 7的任一項所述的發電裝置，其特徵在幹，在連接了所述受電天線的輸出端子與後級的負載的狀態下，所述振蕩器的輸出阻抗 Zoc與饋電天線的輸入阻抗Zin實質上彼此相等。
9.根據權利要求5 8的任一項所述的發電裝置，其特徵在幹，在連接了所述振蕩器的輸出端子與所述饋電天線的輸入端子的狀態下，所述受電天線的輸出阻抗Zout與在後級所連接的負載的輸入阻抗實質上相等。
10.根據權利要求5 9的任一項所述的發電裝置，其特徵在幹， 滿足(L2/L1)彡 IOOX (k/Voc)2。
11.根據權利要求5 10的任一項所述的發電裝置，其特徵在幹， 滿足(L2/L1)彡 10000X (k/Voc)2。
12.根據權利要求5 11的任一項所述的發電裝置，其特徵在幹， 所述發電部以及所述饋電天線被配置在建築物的外側，所述受電天線被設置在所述建築物的內部。
13.根據權利要求5 11的任一項所述的發電裝置，其特徵在幹， 所述第一電感器以及所述第二電感器都具有空芯螺旋形構造。
14.根據權利要求5 13的任一項所述的發電裝置，其特徵在幹，Ll< L2。
15.根據權利要求5 14的任一項所述的發電裝置，其特徵在幹， 所述第二電感器的匝數N2大於所述第一電感器的匝數m。
16.根據權利要求5 15的任一項所述的發電裝置，其特徵在幹， 所述第二電感器的面積大於所述第一電感器的面積。
17.根據權利要求16所述的發電裝置，其特徵在幹，投影到所述饋電天線的配置面上的所述第一電感器，被包含在由投影到所述配置面上的所述第二電感器的輪廓所規定的區域的內部，並且靠近所述區域的周邊。
18.根據權利要求16或17所述的發電裝置，其特徵在幹，投影到所述饋電天線的配置面上的所述第一電感器，靠近由投影到所述配置面上的所述第二電感器的輪廓所規定的區域的周邊。
19.根據權利要求5 18的任一項所述的發電裝置，其特徵在幹，用於使從所述第一發電單元中的所述受電天線輸出的RF功率的相位與從所述第二發電單元中的所述受電天線輸出的RF功率的相位一致的相位調整部，被設置在所述第一及第二發電單元中的所述受電天線與所述合成部之間。
20.根據權利要求5 18的任一項所述的發電裝置，其特徵在幹， 所述相位差是180度，以使從所述第一發電單元中的所述受電天線輸出的RF功率的相位與從所述第二發電単元中的所述受電天線輸出的RF功率的相位一致的方式，使所述第一及第ニ發電單元中的所述受電天線與所述合成部的連接極性彼此反轉。
21.根據權利要求5 20的任一項所述的發電裝置，其特徵在幹，還具有頻率轉換電路，該頻率轉換電路將從所述合成部輸出的RF功率轉換為頻率比所述RF功率的頻率低的交流或直流。
22.根據權利要求5 20的任一項所述的發電裝置，其特徵在幹，所述第一及第ニ發電單元分別具有頻率轉換電路，該頻率轉換電路將從所述受電天線輸出的RF功率轉換為頻率比所述RF功率的頻率低的交流或直流。
23.根據權利要求5 22的任一項所述的發電裝置，其特徵在幹，所述合成部與電カ網連接。
24.—種發電裝置，包括第一及第ニ發電單元，所述第一及第ニ發電單元分別具有發電部，其輸出直流電カ； 振蕩器，其將從所述發電部輸出的直流電カ轉換為頻率f0的RF功率；饋電天線，其發送出所述RF功率，且包括以構成具有諧振頻率fT的串聯諧振電路的方式被串聯連接的第一電感器和第一電容元件；受電天線，其通過諧振磁場的耦合來接受由所述饋電天線發送出的所述RF功率的至少一部分，且包括以構成具有諧振頻率fR的並聯諧振電路的方式被並聯連接的第二電感器和第二電容元件；以及整流器，其將從所述受電天線得到的RF功率轉換為直流電カ，在所述第一及第ニ發電單元中，所述諧振頻率fT和所述諧振頻率fR被設定為與所述RF功率的頻率f0實質上相等，當將所述振蕩器的升壓比設為Voc、將整流器的升壓比設為Vrr、將所述第一電感器的電感設為Li、將所述第二電感器的電感設為L2、且將所述饋電天線與所述受電天線的耦合係數設為k時，滿足(L2/L1)彡4(k(Voc/Vrr))2 ；輸出部，其合成從第一及第ニ發電單元中的所述饋電天線所接受的RF功率後進行輸出；和控制部，其控制所述第一及第ニ發電單元中的所述振蕩器，以使所述第一發電單元中的所述諧振磁場的相位與所述第二發電單元中的所述諧振磁場的相位的相位差θ res在 90度以上且180度以下。
25.根據權利要求M所述的發電裝置，其特徵在幹，所述發電部是太陽能發電部。
26.根據權利要求M或25所述的發電裝置，其特徵在幹，在連接了所述整流器的輸出端子與後級的負載的狀態下，所述振蕩器的輸出阻抗Zoc 與饋電天線的輸入阻抗Zin實質上彼此相等。
27.根據權利要求M 沈的任一項所述的發電裝置，其特徵在幹，在連接了所述振蕩器的輸出端子與所述饋電天線的輸入端子的狀態下，所述整流器的輸出阻抗Zrout與在後級所連接的負載的輸入阻抗實質上彼此相等。
28.根據權利要求M 27的任一項所述的發電裝置，其特徵在幹，滿足(L2/L1)≥ IOOX (k (Voc/Vrr))20
29.根據權利要求M 28的任一項所述的發電裝置，其特徵在幹，滿足(L2/L1)≥ 2304 X (k/Voc)2。
30.根據權利要求M 四的任一項所述的發電裝置，其特徵在幹，滿足(L2/L1)≥ 10000X (k/Voc)2。
31.根據權利要求M 30的任一項所述的發電裝置，其特徵在幹，所述整流器是升壓比Vrr為2以上的倍電壓整流電路。
32. 一種發電裝置，具有N個發電単元和並行合成所述發電単元的輸出的合成部，其中 N是4以上的整數，各個所述發電單元具有 發電部，其輸出直流電カ；振蕩器，其將從所述發電部輸出的直流電カ轉換為頻率f0的RF功率； 饋電天線，其發送出所述RF功率，且包括以構成具有諧振頻率fT的串聯諧振電路的方式被串聯連接的第一電感器和第一電容元件；以及受電天線，其通過諧振磁場的耦合來接受由所述饋電天線發送出的所述RF功率的至少一部分，且包括以構成具有諧振頻率fR的並聯諧振電路的方式被並聯連接的第二電感器和第二電容元件，在各個所述發電單元中，所述諧振頻率fT和所述諧振頻率fR被設定為與所述RF功率的頻率f0實質上相等， 當將所述振蕩器的升壓比設為Voc、將所述第一電感器的電感設為Li、將所述第二電感器的電感設為L2、且將所述饋電天線與所述受電天線的耦合係數設為k時，滿足(L2/ Li)彡 4(k/Voc)2,所述發電裝置還具有控制部，該控制部控制各發電單元中的所述振蕩器，以使所述N 個發電単元之中最相接近的兩個發電單元的一方的所述諧振磁場的相位與另一方的所述諧振磁場的相位的相位差θ res在90度以上且180度以下。
全文摘要
本發明提供一種無線電力傳輸裝置，具有多個下列機構振蕩器(103)，其將直流功率轉換為頻率(f0)的RF功率；饋電天線(107)，其發送出RF功率；和受電天線(109)，其接收由饋電天線(107)發送出的RF功率的至少一部分，受電天線的受電功率並行合成之後被輸出。饋電天線(107)是串聯連接了饋電電感器(107a)以及第一電容元件(107b)的串聯諧振電路，受電天線(109)是並聯連接了受電電感器(109a)以及第二電容元件(109b)的並聯諧振電路。當將振蕩器(103)的升壓比設為Voc、將饋電電感器(107a)的電感設為L(1)、將受電電感器(109a)的電感設為L2、將饋電天線(107)與受電天線(109)的耦合係數設為k時，滿足(L2/L1)≥4(k/Voc)2。第一諧振天線對與第二諧振天線對中的諧振磁場的相位差的絕對值θres被設定為90度以上且180度以下。
文檔編號H02J17/00GK102577026SQ20118000406
公開日2012年7月11日 申請日期2011年10月6日 優先權日2010年10月8日
發明者菅野浩 申請人:松下電器產業株式會社