熱交換器及包括該熱交換器的室內機的製作方法

2023-05-10 15:45:26 1

專利名稱：熱交換器及包括該熱交換器的室內機的製作方法
技術領域：
本發明涉及一種熱交換器及包括該熱交換器的室內機。更詳細而言，涉及一種沿氣流方向配置有多列導熱管的用於空調機等的熱交換器及包括該熱交換器的室內機。
背景技術：
以往，在空調機等中多使用交叉翅片管式熱交換器，該交叉翅片管式熱交換器包括在被送風機(風扇)供給來的氣流中並排設置有多片的板狀的翅片；以及穿過在該翅片上形成的孔，並配置成與氣流方向大致正交的多個導熱管。在這種交叉翅片管式熱交換器中，通常沿氣流方向配置有多列或多層導熱管，為了提高在該導熱管內流動的製冷劑與周圍空氣的熱交換性能，針對導熱管的外徑、翅片的間距等提出過各種方案(例如參照專利文獻I 2)。現有技術文獻專利文獻專利文獻I :日本專利特開2000-274982號公報專利文獻2 日本專利特開2006-329534號公報

發明內容
發明所要解決的技術問題在將熱交換器作為蒸發器使用的情形下，在該熱交換器的入口部分，與空氣進行熱交換的製冷劑處於含有較多液態製冷劑的兩相狀態，在熱交換器的出口部分，製冷劑處於溼潤狀態或過熱狀態。另一方面，在將熱交換器作為冷凝器使用的情形下，在該熱交換器的入口部分，製冷劑處於過熱狀態，在熱交換器的出口部分，製冷劑處於液體狀態。如上所述，製冷劑因與空氣進行熱交換而在流經熱交換器內部期間發生狀態變化，但到目前為止並沒有提出過考慮上述狀態變化來選定多列導熱管的管徑的方案。本發明人經過不斷進行各種研究發現，根據製冷劑的狀態來改變導熱管的管徑，具體而言，對於沿氣流方向配置三列的導熱管，使作為蒸發器使用時的入口側導熱管或作為冷凝器使用時的出口側導熱管的直徑最細，並將與直徑最細的導熱管相反一側的導熱管的管徑及兩列導熱管的管徑比設定在規定範圍內，能抑制壓力損失的增大並能提高熱交換性能,藉此,完成了本發明。S卩，本發明的目的在於提供一種能抑制壓力損失的增大並能提高熱交換性能的熱交換器。解決技術問題所採用的技術方案本發明第一方面的熱交換器是在供製冷劑流動的導熱管的外周面上安裝有多片板狀翅片、並與空氣之間進行熱交換的熱交換器，其特徵是， 沿空氣流動方向配置有三列導熱管，上述三列導熱管中，上述熱交換器作為蒸發器使用時的入口側導熱管或者上述熱交換器作為冷凝器使用時的出口側導熱管直徑最細，在最上風側的導熱管直徑最細的情形下，當將該最上風側的導熱管的管徑設為Dl，將中間的導熱管的管徑設為D2，將最下風側的導熱管的管徑設為D3時，Dl < D2 = D3，4mm 彡 D3 彡 10mm，且 0. 6 ( D1/D3 < 1，在最下風側的導熱管直徑最細的情形下，當將該最下風側的導熱管的管徑設為Dl，將中間的導熱管的管徑設為D2，將最上風側的導熱管的管徑設為D3時，Dl < D2 = D3，4mm 彡 D3 彡 10mm，且 0. 6 彡 D1/D3 < I。此外，本發明第二方面的熱交換器是在供製冷劑流動的導熱管的外周上安裝有多片板狀翅片、並與空氣之間進行熱交換的熱交換器，沿空氣流動方向配置有三列導熱管，上述三列導熱管中，上述熱交換器作為蒸發器使用時的入口側導熱管或者上述熱交換器作為冷凝器使用時的出口側導熱管直徑最細，在最上風側的導熱管直徑最細的情形下，當將該最上風側的導熱管的管徑設為Dl，將中間的導熱管的管徑設為D2，將最下風側的導熱管的管徑設為D3時，Dl = D2 < D3，5mm 彡 D3 彡 10mm，且 0. 64 ( D1/D3 < 1，在最下風側的導熱管直徑最細的情形下，當將該最下風側的導熱管的管徑設為Dl，將中間的導熱管的管徑設為D2，將最上風側的導熱管的管徑設為D3時，Dl = D2 < D3，5mm 彡 D3 彡 10mm，且 0. 64 彡 D1/D3 < I。此外，本發明第三方面的熱交換器是在供製冷劑流動的導熱管的外周上安裝有多片板狀翅片、並與空氣之間進行熱交換的熱交換器，其特徵是，沿空氣流動方向配置有三列導熱管，上述三列導熱管中，上述熱交換器作為蒸發器使用時的入口側導熱管或者上述熱交換器作為冷凝器使用時的出口側導熱管直徑最細， 在最上風側的導熱管直徑最細的情形下，當將該最上風側的導熱管的管徑設為Dl，將中間的導熱管的管徑設為D2，將最下風側的導熱管的管徑設為D3時，Dl < D2 < D3，5mm 彡 D3 彡 IOmm, 0. 5 ( D1/D3 < 1，且 0. 75 彡 D2/D3 < 1，在最下風側的導熱管直徑最細的情形下，當將該最下風側的導熱管的管徑設為Dl，將中間的導熱管的管徑設為D2，將最上風側的導熱管的管徑設為D3時，Dl < D2 < D3，5mm 彡 D3 彡 IOmm,0. 5 ( D1/D3 < 1，且 0. 75 彡 D2/D3 < I。在本發明第一方面 第三方面的熱交換器中，沿空氣流流方向配置的三列導熱管中，熱交換器作為蒸發器使用時的入口側導熱管或者熱交換器作為冷凝器使用時的出口側導熱管直徑最細。此外，從直徑最細的導熱管朝向與該導熱管相反一側的導熱管，管徑相等或逐漸變大。此外，關於直徑最細的導熱管的管徑D1、與其相鄰的導熱管的管徑D2及剩下的導熱管的管徑D3，將D3設為規定範圍內的值，並將管徑比D1/D3或D2/D3設為規定範圍內的值,因此,能抑制壓力損失的增大並能提高熱交換性能。例如，在製冷運轉時，當通過膨脹閥後的製冷劑(含有較多液態製冷劑的溼潤狀態)在直徑最細的最上風側的導熱管中流動時，在該導熱管中流動的製冷劑的流速變大，其結果是，能提高管內的製冷劑與管外的空氣之間的熱傳導效率。藉此，能提高熱交換的效率。另一方面，對於液態製冷劑較少的處於溼潤狀態或過熱狀態的製冷劑，即便形成為細徑，熱傳導率也不會有很大的提高，而僅會使壓力損失變大，因此，使其它導熱管的管徑比最上風側的導熱管的管徑大。此時，在制熱運轉時，被壓縮機壓縮後的氣態製冷劑被供給到最下風側的導熱管，並從最上風側的導熱管送至膨脹閥，但與製冷運轉時同樣，含有較多液態製冷劑的溼潤狀態的製冷劑在直徑最細的最上風側的導熱管中流動，因此，在該導熱管中流動的製冷劑的流速變大，其結果是，管內的製冷劑與管外的空氣之間的熱傳導效率提高。藉此，能提高熱交換的效率。
作為優選，上述直徑最細的導熱管的管徑在3 4_的範圍內。通過設定成該範圍內的管徑，能確保一定程度的製冷劑流量，並能提高熱傳導率。作為優選，使安裝在上述直徑最細的導熱管上的板狀翅片的寬度比安裝在其它導熱管上的板狀翅片的寬度大。此時，通過增加使熱傳導率提高的導熱管周邊的翅片面積，能進一步提聞熱交換性能。本發明的室內機是包括上述第一方面 第三方面中任一方面的熱交換器、使空氣在該熱交換器中流動的送風機的室內機，其特徵是，上述直徑最細的導熱管配置於最上風側，在製冷運轉時，在導熱管中流動的製冷劑與氣流平行流動，在制熱運轉時，在導熱管中流動的製冷劑與氣流對向流動。由於本發明的室內機包括上述熱交換器，因此能抑制壓力損失的增大並能提高熱交換性能。此外，在熱交換器作為冷凝器起作用的制熱運轉時，通過使供含有較多液態製冷劑的製冷劑流動的那列導熱管的管徑最細，能增加過冷卻(低溫處理)的程度，提高制熱時的C0P，此外，能大幅度提高制熱時COP的影響較大的APF。作為優選，上述直徑最細的導熱管的管徑在3 4_的範圍內。通過設定成該範圍內的管徑，能確保一定程度的製冷劑流量，並能提高熱傳導率。作為優選，使安裝在上述直徑最細的導熱管上的板狀翅片的寬度比安裝在其它導熱管上的板狀翅片的寬度大。此時，通過增加使熱傳導率提高的導熱管周邊的翅片面積，能進一步提聞熱交換性能。將上述送風機配置於在天花板後面配置的殼體的大致中央，並以圍繞上述送風機的方式將上述熱交換器配置於上述殼體內，使上述熱交換器的最內側的導熱管或最外側的導熱管的直徑最細。此時，天花板埋入型的室內機能抑制壓力損失的增大並能提高熱交換性能。作為優選，將上述直徑最細的導熱管配置於最內側，在製冷運轉時，使在導熱管中流動的製冷劑與氣流平行流動，在制熱運轉時，使製冷劑與氣流對向流動。此時，在熱交換器作為冷凝器起作用的制熱運轉時，通過使供含有較多液態製冷劑的製冷劑流動的最內側(上風側)的那列導熱管的管徑最細，能增加過冷卻(低溫處理)的程度，提高制熱時的C0P，此外，能大幅度提高制熱時COP的影響較大的APF。發明效果根據本發明的熱交換器，能抑制壓力損失的增大，並能提高熱交換性能。


圖I是包括本發明的熱交換器的一實施方式的室內機的剖視說明圖。
圖2是圖I所示的熱交換器的俯視說明圖。圖3是圖2的A-A線剖視4是表示本發明的熱交換器的性能的圖表。圖5是表示本發明的熱交換器的性能的圖表。圖6是表示本發明的熱交換器的性能的圖表。圖7是表示本發明的熱交換器的性能的圖表。
具體實施例方式以下，參照附圖，對本發明的熱交換器及包括該熱交換器的室內機的實施方式進行詳細說明。圖I是包括本發明一實施方式的熱交換器I的室內機2的剖視說明圖。該室內機
2是配置於天花板後面的天花板埋設型室內機，在殼體3的大致中央配置有送風機4，以圍繞該送風機4的方式在上述殼體3內配置有大致環狀的熱交換器I。以覆蓋殼體3下表面中央的開口的方式配置有裝飾面板5，該裝飾面板5具有用於吸入空調室的空氣的吸入口 6、在該吸入口 6的外周以布置成矩形的方式配置的四個吹出n 7。在吸入口 6中配置有吸入格柵8、過濾器9和喇叭口 10，其中，上述過濾器9用於除去從上述吸入格柵8吸入的空氣中的灰塵等，上述喇叭口 10在上述過濾器9的上方將從吸入口 6吸入的空氣引導至殼體3內。在各吹出口 7中設有在未圖示的電動機的作用下繞沿該吹出口 7的長邊方向延伸的軸擺動的翼11。送風機4是將空調室內的空氣經由上述吸入口 6吸入至殼體3內並朝外周方向吹出的離心送風機，構成該送風機4的電動機12隔著防振橡膠13固定於殼體3。另夕卜，圖I中，符號14是貯存來自熱交換器I的冷凝水的洩水盤，符號15是配置於殼體3內周面的隔熱材。如圖2所示，熱交換器I是以圍繞送風機4外周的方式彎曲形成的交叉翅片管式熱交換器面板，其通過製冷劑配管而與設置在室外等的未圖示的室外機連接。該熱交換器I構成為能在製冷運轉時作為在其內部流動的製冷劑的蒸發器起作用，而在制熱運轉時作為在其內部流動的製冷劑的冷凝器起作用。此外，熱交換器I與經由吸入口 6吸入至殼體3內並從送風機4的風扇轉子16吹出的空氣進行熱交換，從而能在製冷運轉時對空氣進行冷卻，在制熱運轉時對空氣進行加熱。在本實施方式的熱交換器I中，沿空氣流動方向(圖2中，以點劃線的箭頭表示，以送風機4為中心朝向徑向外側方向)配置有三列導熱管20,在該導熱管20的外周安裝有多片板狀翅片21。此外，如圖3所示，沿與氣流大致正交的方向(圖I中上下方向)設有六層上述導熱管20。作為上述導熱管20及板狀翅片21的材質，能分別採用一般的材料即銅及招。在本實施方式的熱交換器I中，最上風側即最內列的導熱管20a的直徑最細。即，在作為蒸發器起作用的製冷運轉時，將被膨脹閥(未圖示)降低壓力的製冷劑(含有較多液態製冷劑的溼潤狀態的製冷劑)供給到最內列的導熱管20a，並從最下風側的最外列的導熱管20c將溼潤狀態或氣體狀態的製冷劑朝後面的壓縮機(未圖示)送出(圖2的黑箭頭)。另一方面，在 作為冷凝器起作用的制熱運轉時，將被壓縮機壓縮後的高溫高壓的氣態製冷劑供給到最外列的導熱管20c，並從最內列的導熱管20a將液態製冷劑或被過冷卻後的液態製冷劑供給到後面的膨脹閥(圖2的空心箭頭)。在熱交換器I的導熱管20中，最內列的導熱管20a的直徑最細。具體而言，最內列的導熱管20a的外徑Dl為4mm，中間列的外徑D2的導熱管20b的外徑為5mm，最外列的導熱管20c的外徑D3為6mm。即，按滿足以下條件的方式選定三列的管徑D1 < D2 < D3，5mm ≤ D3 ≤ 10mm，且 0. 5 ≤ D1/D3 < I 或 0. 75 ≤ D2/D3 < I。此外，在製冷運轉時和制熱運轉時，在直徑最細的最內列的導熱管20a中都流動有液態製冷劑或含有較多液態製冷劑的溼潤狀態的製冷劑。當使供這種製冷劑流動的最內列的導熱管20a的管徑形成得較細時，在該導熱管20a中流動的製冷劑的流速變大，其結果是，管內的製冷劑與管外的空氣之間的熱傳導效率提高。藉此，能提高熱交換效率。另一方面，對於液態製冷劑較少的處於溼潤狀態或過熱狀態的製冷劑，即便將管徑形成得較細，熱傳導率也不會有液態製冷劑時那種程度的提高，而只會導致壓力損失變大，因此將上述導熱管20b及導熱管20c的管徑D2、D3形成得比最內列的導熱管20a的外徑Dl大。藉此，能抑制壓力損失的增大，並能提高熱交換性能。圖4 圖5是分別表示Dl < D2 < D3情形下的本發明的熱交換器的性能的圖表。在圖4中，使最下風側的導熱管的管徑D3、兩個導熱管的管徑比、具體是指直徑最細的最上風側的導熱管的管徑Dl與最下風側的導熱管的管徑D3的比(D1/D3)變化，來評價熱交換器的性能。另一方面，在圖5中，使上述D3、中間的導熱管的管徑D2與最下風側的導熱管的管徑D3的比(D2/D3)變化，來評價熱交換器的性能。在圖4 圖5中，在最下風側的導熱管的管徑D3為5mm、6. 35mm及7mm這三種情形下，對熱交換器的性能進行驗證。在各種情形下，將Dl = D2 = D3時的熱交換器的能力設為I. 00 (參照值)，並以與該能力的相對比來評價熱交換器的性能。從圖4可知,在管徑D3為5mm、6. 35mm及7mm這三種情形下均存在如下現象隨著管徑比(D1/D3)越來越小於1，在初期，熱交換器的能力比三列的管徑都相等時的熱交換器的能力大，但不久將迎來峰值，然後變小。考慮是因為，在初期，將管徑形成得較細在提高熱交換效率方面的效果大，有助於能力提高，但不久後，在管徑過細引起的壓力損失的增大的影響下，能力逐漸降低。後面的圖5 圖7中的變化(初期能力提高，不久迎來峰值，隨後能力降低這一變化)也可以考慮是因為同樣的原因。此外，有管徑D3越小則越早迎來峰值的趨勢。此外，可知當管徑比(D1/D3)為0. 5時，管徑D3為5mm的情形下的熱交換器的能力與三列的管徑都相等的情形下的熱交換器的能力大致相等。此夕卜，從圖5可知,在管徑D3為5mm、6. 35mm及7mm這三種情形下均存在如下現象隨著管徑比(D2/D3)越來越小於1，在初期，熱交換器的能力比三列的管徑都相等時的熱交換器的能力大，但不久將迎來峰值，然後變小。此外，可知當管徑比(D2/D3)為0.75時，管徑D3為5mm的情形下的熱交換器的能力與三列的管徑都相等的情形下的熱交換器的能力
大致相等。在圖4 圖5中，最大管徑D3的值為7mm,但可以推測即便在管徑D3比7mm大時，也具有與管徑D3為5mm、6. 35mm或7mm的情形同樣的趨勢。
以上，根據圖4 圖5可知，當滿足5mm彡D3彡10mm，且0. 5彡D1/D3 < I、0. 75 ( D2/D3 < I這一條件時，與三列的管徑都相等的情形(D1 = D2 = D3)相比，更能提高熱交換器的性能。此外，在本實施方式中，從最內列的導熱管20a朝最外列的導熱管20c、即沿遠離最內列的導熱管20a的方向，直徑按4mm、5mm、6mm逐級增大。通過將供液態製冷劑或含有較多液態製冷劑的溼潤狀態的製冷劑流動的導熱管的管徑做成最小，並以液態製冷劑的比例越小則導熱管的管徑越大的方式使上述管徑逐級變化，能使熱傳導率的提高與壓力損失的增大保持平衡，並能進一步提高熱交換性能。在本發明中，最內列的導熱管20a並不限定於4mm，只要是三列導熱管中最細的即可，能在例如3 7_的範圍內適當選定。由於在上述範圍內能確保一定程度的製冷劑流量並能提高熱傳導率，因此最好在3 4mm的範圍內進行選定。此外，中間列的導熱管20b的管徑能在例如4 8mm的範圍內進行選定。此外，最外列的導熱管20c的管徑能在例如5 IOmm的範圍內進行選定。在本實施方式中，如圖3所示，安裝於最內列的導熱管20a的翅片21a的寬度Wl比安裝於中間列的導熱管20b的翅片21b的寬度W2及安裝於最外列的導熱管20c的翅片21c的寬度W3大。具體而言，寬度W1、W2及W3分別為13mm、IOmm及10mm。通過這樣增加供液態製冷劑或含有較多液態製冷劑的溼潤狀態的製冷劑流動的、直徑最細的最內列的導熱管20a的翅片21a的面積，即增加使熱傳導率提高的導熱管周邊的翅片的面積，能進一步提聞熱交換性能。另外，在上述實施方式中，將三列導熱管的管徑D1、D2、D3設定為Dl < D2 < D3，但本發明並不限定於此，只要將最上風側或最下風側的導熱管的管徑設置成最細即可，可設定為Dl < D2 = D3,也可設定為Dl = D2 < D3。S卩，在Dl < D2 = D3的情形下，按滿足4mm彡D3彡IOmm且0. 6彡D1/D3 < I這一條件的方式選定三列導熱管的管徑Dl、D2、D3。此外，在Dl = D2 < D3的情形下，按滿足5mm彡D3彡IOmm且0. 64彡D1/D3 < I這一條件的方式選定三列導熱管的管徑Dl、D2、D3。圖6是表示設定為Dl < D2 = D3情形下的本發明的熱交換器的性能的圖表。使最下風側的導熱管的管徑D3、兩個導熱管的管徑比、具體是指直徑最細的最上風側的導熱管的管徑Dl與最下風側的導熱管的管徑D3的比(D1/D3)變化，來評價熱交換器的性能。圖6中，在最下風側的導熱管的管徑D3為3. 2mm、4mm、5mm、7mm、8_及9. 52mm這六種情形下，對熱交換器的性能進行驗證。在各種情形下，將Dl = D2 = D3時的熱交換器的能力設為I. 00 (參照值)，並以與該能力的相對比來評價熱交換器的性能。從圖6可知，在管徑D3為4mm、5mm、7mm、8mm及9. 52mm這五種情形下均存在如下現象隨著管徑比(D1/D3)越來越小於1，在初期，熱交換器的能力比三列的管徑都相等時的熱交換器的能力大，但不久將迎來峰值，然後變小。有管徑D3越小則越早迎來峰值的趨勢。此外可知，當管徑比(D1/D3)為0.6時，管徑D3為4mm的情形下的熱交換器的能力與三列的管徑都相等的情形下的熱交換器的能力大致相等。此外可知，在管徑D3為3. 2mm的情形下，隨著管徑比(D1/D3)越來越小於1，熱交換器的能力逐漸變小。考慮這是因為，D3的管徑過細時，只存在壓力損失增大的影響，即便、減小管徑比(D1/D3)，也不會提高熱交換能力，相反會降低熱交換能力。以上可知，在Dl < D2 = D3的情形下，當滿足4mm彡D3彡IOmm且0. 6 ( D1/D3
<I這一條件時，與三列的管徑都相等的情形(Dl = D2 = D3)相比，更能提高熱交換器的性能。圖7是表示設定為Dl = D2 < D3情形下的本發明的熱交換器的性能的圖表。使最下風側的導熱管的管徑D3、兩個導熱管的管徑比、具體是指直徑最細的最上風側的導熱管的管徑Dl與最下風側的導熱管的管徑D3的比(D1/D3)變化，來評價熱交換器的性能。圖7中，在最下風側的導熱管的管徑D3為3. 2mm、4mm、5mm、6. 35mm、7mm、8_及9. 52mm這七種情形下，對熱交換器的性能進行驗證。在各種情形下，將Dl = D2 = D3時的熱交換器的能力設為I. 00 (參照值)，並以與該能力的相對比來評價熱交換器的性能。 從圖7可知，在管徑D3為5mm、6. 35mm、7mm、8mm及9. 52mm這五種情形下均存在如下現象隨著管徑比(D1/D3)越來越小於1，在初期，熱交換器的能力比三列的管徑都相等時的熱交換器的能力大，但不久將迎來峰值，然後變小。此外可知，當管徑比(D1/D3)為0. 64時，管徑D3為5mm的情形下的熱交換器的能力與三列的管徑都相等的情形下的熱交換器的能力大致相等。此外可知，在管徑D3為3. 2mm及4mm的情形下，隨著管徑比(D1/D3)越來越小於1，熱交換器的能力變小。考慮這是因為，D3的管徑過細時，只存在壓力損失增大的影響，即便減小管徑比(D1/D3)，也不會提高熱交換能力，相反會降低熱交換能力。以上可知，在Dl = D2 < D3的情形下，當滿足5mm彡D3彡IOmm且0. 64彡D1/D3
<I這一條件時，與三列的管徑都相等的情形(Dl = D2 = D3)相比，更能提高熱交換器的性能。(其它變形例)上述實施方式僅是例示，本發明並不限定於上述實施方式。例如，在上述實施方式中，將熱交換器配置於送風機的吹出側，但也能將本發明應用於配置在送風機的吸入側的熱交換器中。此外，在上述實施方式中，以室內機的熱交換器為對象，但也能將本發明應用於室外機的熱交換器。此外，本發明的熱交換器並不限定於空調機用的熱交換器，還能應用於可使在管內流動的製冷劑與空氣彼此進行熱交換的其它設備、例如製冷裝置用的熱交換器。此外，在上述實施方式中，以進行製冷和制熱的空調機的室內機為對象，但也能應用於僅進行製冷或制熱的空調機的室內機。此外，在上述實施方式中，以圍繞中央的送風機的方式配置有大致環狀的熱交換器，但只要沿氣流方向配置三列導熱管即可，能根據設置空間等適當選定熱交換器的形狀、配置。此外，在上述實施方式中，氣流與製冷劑流的關係是在製冷運轉時平行流動，在制熱運轉時對向流動，但它們的關係也可以倒過來。即，能在製冷運轉時從最下風側的導熱管供給通過膨脹閥後的製冷劑，而在制熱運轉時從最上風側的導熱管供給被壓縮機壓縮後的製冷劑。此時，由於液態製冷劑或含有較多液態製冷劑的溼潤狀態的製冷劑在最下風側的導熱管中流動，因此將該最下風側的導熱管的管徑設定得最細。(符號說明)
I熱交換器2室內機4送風機20導熱管
21 翅片
權利要求
1.一種熱交換器(I)，其是在供製冷劑流動的導熱管(20)的外周上安裝有多片板狀翅片(21)、並與空氣之間進行熱交換的熱交換器，其特徵在於， 沿空氣流動方向配置有三列導熱管(20a、20b、20c)， 所述三列導熱管(20a、20b、20c)中，所述熱交換器作為蒸發器使用時的入口側導熱管或者所述熱交換器作為冷凝器使用時的出口側導熱管直徑最細， 在最上風側的導熱管直徑最細的情形下，當將該最上風側的導熱管的管徑設為D1，將中間的導熱管的管徑設為D2，將最下風側的導熱管的管徑設為D3時，Dl < D2 = D3，4mm ≤ D3 ≤ 10mm，且 O. 6 ( D1/D3 < 1， 在最下風側的導熱管直徑最細的情形下，當將該最下風側的導熱管的管徑設為D1，將中間的導熱管的管徑設為D2，將最上風側的導熱管的管徑設為D3時，Dl < D2 = D3，4mm ≤ D3 ≤ 10mm，且 O. 6 ≤ D1/D3 < I。
2.一種熱交換器(I)，其是在供製冷劑流動的導熱管(20)的外周上安裝有多片板狀翅片(21)、並與空氣之間進行熱交換的熱交換器，其特徵在於， 沿空氣流動方向配置有三列導熱管(20a、20b、20c)， 所述三列導熱管(20a、20b、20c)中，所述熱交換器作為蒸發器使用時的入口側導熱管或者所述熱交換器作為冷凝器使用時的出口側導熱管直徑最細， 在最上風側的導熱管直徑最細的情形下，當將該最上風側的導熱管的管徑設為D1，將中間的導熱管的管徑設為D2，將最下風側的導熱管的管徑設為D3時，Dl = D2 < D3,5mm ≤ D3 ≤ 10mm，且 O. 64 ( D1/D3 < 1， 在最下風側的導熱管直徑最細的情形下，當將該最下風側的導熱管的管徑設為D1，將中間的導熱管的管徑設為D2，將最上風側的導熱管的管徑設為D3時，Dl = D2 < D3,5mm ≤ D3 ≤ 10mm，且 O. 64 ≤ D1/D3 < I。
3.一種熱交換器(I)，其是在供製冷劑流動的導熱管(20)的外周上安裝有多片板狀翅片(21)、並與空氣之間進行熱交換的熱交換器，其特徵在於， 沿空氣流動方向配置有三列導熱管(20a、20b、20c)， 所述三列導熱管(20a、20b、20c)中，所述熱交換器作為蒸發器使用時的入口側導熱管或者所述熱交換器作為冷凝器使用時的出口側導熱管直徑最細， 在最上風側的導熱管直徑最細的情形下，當將該最上風側的導熱管的管徑設為D1，將中間的導熱管的管徑設為D2，將最下風側的導熱管的管徑設為D3時，Dl < D2 < D3，5mm ≤ D3 ≤ IOmm, O. 5 ( D1/D3 < 1，且 O. 75 ≤ D2/D3 < 1， 在最下風側的導熱管直徑最細的情形下，當將該最下風側的導熱管的管徑設為D1，將中間的導熱管的管徑設為D2，將最上風側的導熱管的管徑設為D3時，Dl < D2 < D3,5mm< D3 ≤ IOmm,O. 5 ( D1/D3 < 1，且 O. 75 ( D2/D3 < I。
4.如權利要求I至3中任一項所述的熱交換器(I)，其特徵在於， 所述直徑最細的導熱管的管徑在3 4mm的範圍內。
5.如權利要求I至4中任一項所述的熱交換器(I)，其特徵在於， 安裝在所述直徑最細的導熱管(20a)上的板狀翅片(21a)的寬度比安裝在其它導熱管(20b,20c)上的板狀翅片(21b,21c)的寬度大。
6.—種室內機(2),其包括權利要求I至3中任一項所述的熱交換器(I)、使空氣在該熱交換器(I)中流動的送風機(4)，其特徵在於， 所述直徑最細的導熱管配置於最上風側，在製冷運轉時，在導熱管中流動的製冷劑與氣流平行流動，在制熱運轉時，在導熱管中流動的製冷劑與氣流對向流動。
7.如權利要求6所述的室內機(2)，其特徵在於， 所述直徑最細的導熱管的管徑在3 4mm的範圍內。
8.如權利要求6或7所述的室內機(2)，其特徵在於，安裝在所述直徑最細的導熱管(20a)上的板狀翅片(21a)的寬度比安裝在其它導熱管(20b,20c)上的板狀翅片(21b,21c)的寬度大。
9.如權利要求6至8中任一項所述的室內機(2)，其特徵在於， 所述送風機(4)配置於在頂板後面配置的殼體(3)的大致中央，所述熱交換器(I)以圍繞所述送風機(4)的方式配置於所述殼體(3)內，且所述熱交換器(I)的最內側的導熱管(20a)或最外側的導熱管(20c)直徑最細。
10.如權利要求9所述的室內機(2)，其特徵在於， 所述直徑最細的導熱管(20a)配置於最內側，在製冷運轉時，在導熱管中流動的製冷劑與氣流平行流動，在制熱運轉時，在導熱管中流動的製冷劑與氣流對向流動。
全文摘要
一種熱交換器，能抑制壓力損失增大並能提高熱交換性能。該熱交換器(1)在供製冷劑流動的導熱管(20)的外周上安裝有多片板狀翅片(21)，與空氣之間進行熱交換。沿空氣流動方向配置有三列導熱管(20a、20b、20c)。所述三列導熱管(20a、20b、20c)中，熱交換器作為蒸發器使用時的入口側導熱管或者熱交換器作為冷凝器使用時的出口側導熱管直徑最細。在最上風側的導熱管直徑最細的情形下，當將該最上風側的導熱管的管徑設為D1，將中間的導熱管的管徑設為D2，將最下風側的導熱管的管徑設為D3時，D1＜D2＝D3，4mm≤D3≤10mm且0.6≤D1/D3＜1。在最下風側的導熱管直徑最細的情形下，當將該最下風側的導熱管的管徑設為D1，將中間的導熱管的管徑設為D2，將最上風側的導熱管的管徑設為D3時，D1＜D2＝D3，4mm≤D3≤10mm且0.6≤D1/D3＜1。
文檔編號F25B39/00GK102639954SQ201080049660
公開日2012年8月15日 申請日期2010年10月26日 優先權日2009年11月4日
發明者澤水英樹, 神藤正憲, 織谷好男, 菊池芳正, 赤井寬二 申請人:大金工業株式會社