一種高錳酸鉀優先萃取條件下動態連續氧化萃取鈰的方法
2023-07-22 09:28:11
專利名稱：一種高錳酸鉀優先萃取條件下動態連續氧化萃取鈰的方法
技術領域：
本發明屬於一種高錳酸鉀優先萃取條件下動態連續氧化萃取鈰的方法。
背景技術：
目前工業生產的萃取分離鈰的方法主要有兩種一種以酸性磷(膦)酸類萃取劑從含鈰酸性稀土溶液中萃取鈰。這一類萃取劑不萃取高錳酸鉀，不存在優先萃取，可以直接向混合體系中加入KMnO4溶液作氧化劑進行氧化(中國專利CN1410564A)；另一類就足採用中性磷(膦)類萃取劑(中國專利98122348.6)。該工藝採用三烷基膦氧化合物TRPO(R為4-15個碳原子的烷烴或芳烴)和工業化的萃取劑伯胺RNH2，以氟碳鈰礦氧化焙燒-硫酸浸出或以碳酸鈉燒結-硫酸浸取獲得的稀土硫酸溶液為原料，用溶劑萃取方法分離鈰、釷，工藝流程簡單，收率高，不產生放射性廢渣和廢水，是一個潔淨、安全的工藝流程。但是由於原料中存在的少量還原性物質，一部分的Ce4+被還原成Ce3+而不被萃取，為了提高產物收率以及產品的純度，勢必找到一種方法予以解決和改善。
發明內容
本發明的目的就是為克服現有提鈰方法的不足，提供一種高錳酸鉀優先萃取條件下動態連續氧化萃取鈰的方法。它以含三價鈰稀土酸性溶液為原料，採用中性磷(膦)類萃取劑，以KMnO4溶液為氧化液，氧化並萃取提鈰，該方法反應迅速，氧化率高，調控方便，且工藝過程可連續進行。
發明人經過理論分析與進行實驗，發現在硫酸或者硝酸體系中，Ce3+能夠被KMnO4所氧化，然而由於中性磷(膦)類萃取劑對高錳酸鉀有著極強的萃取能力，KMnO4被萃取進入有機相後，氧化效率會降低到了不可接受的程度。為了解決這一問題，必須將水相與有機相分開，單獨對水相進行氧化。
為實現上述的目的，本發明採用的技術方案是以酸性含三價鈰(Ce3+)的溶液為水相，以含有中性磷(膦)類萃取劑的有機相進行逆流萃取；有機相中可以添加煤油或者磺化煤油作為溶劑；同時，在萃取流程中存在氧化階段，採用特製的萃取槽系統分離水相和有機相，並以KMnO4溶液作為氧化液單獨對水相加以氧化，氧化後的水相再與有機相混合進行萃取，產出萃餘水相和含有Ce4+的負載有機相。
所述的的有機相和水相的流比可以從1∶10到5∶1；所述的採用特製的萃取槽系統，其萃取級數為2-20級，其中至少含有1級氧化槽；本發明可以通過改變氧化劑的用量，按照如下化學方程式計算確定所需要的氧化液流量，獲得Ce3+的濃度範圍在0-198.6g/L之間的萃餘液；
所述的使用的酸性含鈰料液的主要成分及濃度範圍是Ce3+濃度為0.1-200g/L，0.1mol/L≤H+濃度為≤10mol/L，由H2SO4、HNO3或者兩者的混合物提供酸性環境；所述的的氧化液為0.01-0.10mol/L的KMnO4水溶液；所述的的有機相可以是中性磷(膦)類萃取劑，也可以是中性磷(膦)類萃取劑和溶劑的混合物；所述的的溶劑為煤油或者磺化煤油，其在有機相中含量為0-99.9％(V/V)；所述的中性磷(膦)類萃取劑，其在有機相中含量為0.1％-100％(V/V)；所述的中性磷(膦)類萃取劑，採用如下所示的任意一種萃取劑，或者一種以上以任意比例混合形成的混合萃取劑磷酸三丁酯 甲基膦酸二甲基庚基酯(簡稱P350)
丁基膦酸二丁酯(簡稱DBBP) 二丁基膦酸丁酯(簡稱BDBP) 三辛基氧膦(簡稱TOPO) 三丁基氧膦(簡稱TBPO) 直鏈三烷基氧膦Cyanex923 支鏈三烷基氧膦Cyanex925
所述的採用特製的萃取槽系統，為採用2級萃取槽系統的具體步驟和條件為1)酸性含三價鈰(Ce3+)料液和有機相分別從萃取槽系統的水相入口(0-2)和有機相入口(0-1)進入萃取槽，攪拌下進行逆流萃取；2)運行平穩後，取樣分析氧化槽(2)的水上行間隙(2-18)處Ce3+濃度，按照如下化學方程式計算確定所需要的氧化液流量，氧化液從加料口(2-11)加入，與水相在反應區(2-19)混合進行氧化；3)氧化完成後的水相從水相下瀉放通道(2-14)進入上一級萃取槽(1)的水相通道(1-9)後在混合室(1-15)與從有機相通道(1-8)進入的有機相混合，繼續進行萃取，混合液在澄清室(1-16)分層後，萃餘液從水相下瀉放通道(1-14)進入萃取槽系統的水相出口(0-4)產出，萃餘水相中的[Ce3+]如上所述通過步驟2)進行調控，有機相則從有機相上回流通道(1-10)進入下一級萃取槽(2)的有機相通道(2-8)，然後與從水相通道(2-9)進入的水相在混合室(2-15)進行混合萃取；4)混合液在澄清室(2-16)分層後，水相從水上行間隙(2-18)進入混合反應區(2-19)進行氧化，有機相則從有機相上回流通道(2-10)進入萃取槽系統的有機相出口(0-3)作為負載有機相產出，完成萃取鈰。
本發明採用的特製的萃取槽系統含有一種可以分離有機相和水相併單獨對水相進行操作的新型萃取槽，即氧化槽。其結構如圖1、圖2所示。
新型萃取槽的構成為槽體1是由左側壁板22，右側壁板24，前側壁板25，後側壁板26和底部的底板23密封連接，再加上上部可以拆卸的頂板21構成的一個長方體；它被擋板2和擋板3分隔成三個室混合室15，澄清室16和反應室17；擋板2與底板23和側壁板25，26密封連接並且其上端低於液面20-1；擋板3與側壁板25，26密封連接並且上端高出液面20-1，其下端低于澄清室內水相界面20-2但不接觸底板23；還可以設立與側壁板25，26密封連接，下端不接觸底板23而上端高出液面20-1的擋板4，以減輕攪拌槳對澄清室的擾動，擋板4與擋板2之間留有空隙，擋板4在澄清室內水相界面20-2以上開有流通孔6；混合室15內設有攪拌槳7-1，在混合室15底部由底板23和側壁板22，25，26，中間開孔13-2-1的橫隔板13-2以及擋板2構成的上下兩個空間，橫隔板13-2的垂直位置低於攪拌槳7-1的槳葉；其下部的空間被縱向進料隔板12又分隔成相同大小的兩個空間，這兩個空間分別是與上一級有機相出口連通的有機相通道8和與下一級水相出口相連通的水相通道9；混合室15內還可以設立中間開孔(13-1-1)且四周與側壁板22，25，26和擋板2密封連接的橫隔板13-1以加強混合效果，其高度稍低於液面20-1；在澄清室緊挨著擋板3和側壁板26的交接處有入口設在上部的有機相上回流通道10，它作為本級的有機相出口而與下一級有機相通道相連通；反應室17又被擋板5分隔成水上行間隙18和混合反應區19；擋板5與側壁板25，26和底板23密封連接，其上端稍低於反應室內液面20-3；反應室17內設有攪拌槳7-2和加料口11；加料口11的水平位置遠離水相下瀉放通道14和間隙18，其出口的垂直高度位置不限，一般在反應室液面20-3以上；反應室17內緊挨著側壁板24和25交接處有入口設在下部的水相下瀉放通道14，它作為本級的水相出口而與上一級水相通道相連通；反應室17內也可以設立中間開孔且四周與側壁板24，25，26和擋板5密封連接的中間開孔13-3-1以及13-4-1的橫隔板13-3和13-4以加強混合效果，13-3的垂直位置稍低於反應室內液面20-3，而13-4的垂直位置稍低於攪拌槳7-2的槳葉。所有的橫隔板13-1，13-2，13-3，13-4中間的圓孔直徑均大於攪拌槳葉的直徑。(詳見中國實用新型申請文件「一種可以分離有機相和水相併單獨對水相進行操作的新型萃取槽」；申請人中國科學院長春應用化學研究所；申請號200620029345.0；申請日2006年9月15)本發明的有益效果本發明使用現行稀土生產工藝得到的硫酸水浸液或者酸性含鈰稀土溶液為原料，採用一種新型氧化槽分離水相和有機相，對水相進行氧化後再實施萃取，提高了鈰回收率；此外，還可以通過調控氧化液的用量，獲得含有不同濃度Ce3+的溶液(萃餘液)作為其他工序的原料。
圖1是新型萃取槽的A-A俯視剖面圖。
圖2是新型萃取槽的B-B主視剖面圖。
圖1和圖2中1是槽體；2，3，4，5均是擋板，其中擋板4上開有流通孔6；7-1和7-2是攪拌槳；8是與上一級有機相出口相連通的有機相通道；9是與下一級水相出口相連通的水相通道；10是有機相上回流通道，它作為本級的有機相出口與下一級的有機相通道相連通；11是加料口；12是進料隔板；13-1是混合室上橫隔板，其中開有供攪拌槳通過的圓形孔13-1-1，圓孔直徑大於攪拌槳葉的直徑；13-2是混合室下橫隔板，其中開有供攪拌槳通過的圓形孔13-2-1，圓孔直徑大於攪拌槳葉的直徑；13-3是反應室上橫隔板，其中開有供攪拌槳通過的圓形孔13-3-1，圓孔直徑大於攪拌槳葉的直徑；13-4是反應室下橫隔板，其中開有供攪拌槳通過的圓形孔13-4-1，圓孔直徑大於攪拌槳葉的直徑；
14是水相下瀉放通道，它作為本級的水相出口與上一級的水相通道相聯通；15是混合室，16是澄清室，17足反應室；18是水上行間隙，19是混合反應區。
20-1是混合室和澄清室內的液面，20-2是澄清室內水相界面，20-3是反應室內液面；21為槽體的頂板，22為槽體的左側壁板，23為槽體的底板，24為槽體的右側壁板，25為槽體的前側壁板，26為槽體的後側壁板；示意圖中的單箭頭表示有機相流向，雙箭頭表示水相流向。圖3是2級萃取槽系統的結構示意圖。其中，0-1為串聯萃取槽的有機相入口，0-2為串聯萃取槽的水相入口；0-3為串聯萃取槽的有機相出口，0-4為串聯萃取槽的水相出口；1為第一級萃取槽，2為第二級(氧化)萃取槽；1-8為第一級有機相通道；1-9為第一級水相通道；1-10為第一級有機相上回流通道；1-14為第一級水相下行通道；1-15為第一級混合室，1-16為第一級澄清室；
2-8為第二級有機相通道；2-9為第二級水相通道；2-10為第二級有機相上回流通道；2-11為加料口；2-14為第二級水相下行通道；2-15為第二級混合室，2-16為第二級澄清室；2-18為水上行間隙；2-19為第二級混合反應區。
附圖4是4級萃取槽系統的結構示意圖。其中，0-1為串聯萃取槽的有機相入口，0-2為串聯萃取槽的水相入口；0-3為串聯萃取槽的有機相出口，0-4為串聯萃取槽的水相出口；1為第一級萃取槽，2為第二級(氧化)萃取槽；3為第三級(氧化)萃取槽，4為第四級萃取槽。
圖5是6級萃取槽系統的結構示意圖。其中，0-1為串聯萃取槽的有機相入口，0-2為串聯萃取槽的水相入口；0-3為串聯萃取槽的有機相出口，0-4為串聯萃取槽的水相出口；
1為第一級萃取槽，2為第二級(氧化)萃取槽，3為第三級萃取槽；4為第四級萃取槽，5為第五級(氧化)萃取槽，6為第六級萃取槽。
具體實施例方式
在實施例中使用的簡寫與符號TCe總鈰RE稀土S有機相F料液E負載有機相R萃餘水相；TCe(E)負載有機相總鈰含量；TCe(R)萃餘水相總鈰含量；[Ce3+](R)萃餘水相Ce3+含量；本文中所使用的「％」均為體積百分比(V/V)。
實施例1採用如圖4所示的4級串聯萃取槽系統，其中第2、3級為串聯的兩級氧化槽。第1、4級均為普通的萃取槽。混合室和氧化室容量為5L，澄清室為20L。料液和有機相分別從水相入口0-2和有機相入口0-1加入，萃餘液和負載有機相分別從水相出口0-4和有機相出口0-3流出。
有機相採用0.1％Cyanex923磺化煤油溶液，料液經分析含有TCe＝0.11g/L[Ce3+]＝0.11g/L [H2SO4]＝0.05mol/L，氧化液採用0.01mol/L KMnO4溶液。
有機(S)流量和料液(F)流量為1L/min。氧化液總流量為12.8mL/min，在第2、3級平均加入。運行平衡後，測得負載有機相TCe(E)＝0.11g/L，萃餘液TCe(R)＝0g/L，[Ce3+](R)＝0g/L。
實施例2採用如圖3所示的2級串聯萃取槽系統，其中第1級為普通的萃取槽，第2級為氧化槽。混合室和氧化室容量為5L，澄清室為20L。料液和有機相分別從水相入口0-2和有機相入口0-1加入，萃餘液和負載有機相分別從水相出口0-4和有機相出口0-3流出。
有機相採用1％Cyanex923煤油溶液，料液經分析含有TCe＝[Ce3+]＝200g/L[HNO3]＝4mol/L，氧化液採用0.1mol/L KMnO4溶液。
有機(S)流量和料液(F)流量為1L/min。氧化液流量為5mL/min，運行平衡後，測得負載有機相TCe(E)＝0.43g/L，萃餘液TCe(R)＝198.6g/L，[Ce3+](R)＝198.6g/L。
實施例3萃取槽系統同實施例1。
有機相經分析含有30％Cyanex923磺化煤油溶液，料液採用TCe＝13.33g/L[Ce3+]＝4.21g/L[H2SO4]＝1mol/L[HNO3]＝0.2mol/L，氧化液採用0.10mol/L KMnO4溶液。
有機(S)流量和料液(F)流量為1L/min。氧化液總流量為51.5mL/min，在第2、3級平均加入。運行平衡後，測得負載有機相TCe(E)＝11.30g/L，萃餘液TCe(R)＝0.43g/L，[Ce3+](R)＝0.31g/L。
實施例4萃取槽系統同實施例1。
有機相採用30％Cyanex925磺化煤油溶液，料液經分析含有TCe＝8.37g/L[Ce3+]＝3.77g/L[HNO3]＝2.2mol/L，氧化液採用0.02mol/L KMnO4溶液。
有機(S)流量和料液(F)流量為1L/min。氧化液總流量為223mL/min，在第2、3級平均加入。運行平衡後，測得負載有機相TCe(E)＝6.43g/L，萃餘液TCe(R)＝0.41g/L，[Ce3+](R)＝0.33g/L。
實施例5萃取槽系統同實施例1。
有機相採用5％TOPO磺化煤油溶液，料液經分析含有TCe＝14.03g/L[Ce3+]＝14.03g/L[HNO3]＝3mol/L，氧化液採用0.1mol/L KMnO4溶液。
有機(S)流量和料液(F)流量為1L/min。氧化液總流量為200mL/min，在第2、3級平均加入。按照有機(E)/水相(R)＝5運行平衡後，測得負載有機相TCe(E)＝2.28g/L，萃餘液TCe(R)＝0.29g/L，[Ce3+](R)＝0.29g/L
實施例6除有機相改為20％TBPO磺化煤油溶液外，其餘同實施例4。運行平衡後測得負載有機相TCe(E)＝6.40g/L，萃餘液TCe(R)＝0.44g/L，[Ce3+](R)＝0.44g/L。
實施例7除有機相改為20％BDBP磺化煤油溶液外，其餘同實施例4。運行平衡後測得負載有機相TCe(E)＝6.50g/L，萃餘液TCe(R)＝0.34g/L，[Ce3+](R)＝0.34g/L。
實施例8除有機相改為20％DBBP磺化煤油溶液外，其餘同實施例4。運行平衡後測得負載有機相TCe(E)＝6.42g/L，萃餘液TCe(R)＝0.42g/L，[Ce3+](R)＝0.42g/L。
實施例9除有機相改為20％P350磺化煤油溶液外，其餘同實施例4。運行平衡後測得負載有機相TCe(E)＝6.59g/L，萃餘液TCe(R)＝0.25g/L，[Ce3+](R)＝0.25g/L。
實施例10萃取槽系統同實施例1。
有機相採用100％TBP，料液經分析含有TCe＝4.51g/L[Ce3+]＝4.51g/L[HNO3]＝10mol/L，氧化液採用0.10mol/L KMnO4溶液。
有機(S)流量和料液(F)流量為1L/min。氧化液總流量為63mL/min，在第2、3級平均加入。運行平衡後測得負載有機相TCe(E)＝4.24g/L，萃餘液TCe(R)＝0g/L，[Ce3+](R)＝0g/L。
實施例11萃取槽系統同實施例1。
有機相採用10％Cyanex923+10％TBP(V/V)磺化煤油溶液，料液經分析含有TCe＝4.75g/L[Ce3+]＝3.41g/L[HNO3]＝3mol/L，氧化液採用0.10mol/L KMnO4溶液。
有機(S)流量和料液(F)流量為1L/min。氧化液總流量為44mL/min，在第2、3級平均加入。運行平衡後測得負載有機相TCe(E)＝4.55g/L，萃餘液TCe(R)＝0g/L，[Ce3+](R)＝0g/L。
實施例12除有機相改為15％P350+15％TBP磺化煤油溶液外，其餘同實施例4。運行平衡後測得負載有機相TCe(E)＝6.54g/L，萃餘液TCe(R)＝0.30g/L，[Ce3+](R)＝0.30g/L。
實施例13除有機相改為15％P350+15％TBP+2％TOPO磺化煤油溶液外，其餘同實施例4。運行平衡後測得負載有機相TCe(E)＝6.59g/L，萃餘液TCe(R)＝0.25g/L，[Ce3+](R)＝0.25g/L。
實施例14採用如圖5所示的6級串聯萃取槽系統，其中第2、5級為兩級氧化槽。其餘均為普通的萃取槽。混合室和氧化室容量為5L，澄清室為20L。料液和有機相分別從水相入口0-2和有機相入口0-1加入，萃餘液和負載有機相分別從水相出口0-4和有機相出口0-3流出。
有機相採用20％Cyanex923磺化煤油溶液，料液經分析含有TCe＝1.94g/L[Ce3+]＝1.42g/L[H2SO4]＝0.95mol/L，氧化液採用0.04mol/L KMnO4溶液。
有機(S)流量和料液(F)流量分別為1L/min和10L/min。氧化液在第5級流量為0.41L/min，運行平衡後，因為有機相還原作用，在第2級氧化室水上行間隙分析水相Ce3+含量為0.2g/L，計算氧化液流量為61mL/min。
測得出口負載有機相TCe(E)＝19.4g/L，萃餘液TCe(R)＝0g/L，[Ce3+](R)＝0g/L。
實施例15採用20級串聯萃取槽系統，其中第2、10級為兩級氧化槽。其餘均為普通的萃取槽。混合室和氧化室容量為5L，澄清室為20L。料液和有機相分別從第20級水相入口和第1級有機相入口加入，萃餘液和負載有機相分別從第1級水相出口和第20級有機相出口流出。
有機相採用30％Cyanex923磺化煤油溶液，料液經分析含有TCe＝94g/L[Ce3+]＝12g/L[H2SO4]＝2.1mol/L，氧化液採用0.08mol/LKMnO4溶液。
有機(S)流量和料液(F)流量分別為5L/min和1L/min。運行平衡後，在第10級氧化室水上行間隙處分析測得水相Ce3+含量為14.7g/L，使用氧化液流量為0.21L/min。在第2級氧化室水上行間隙分析水相Ce3+含量為0.97g/L，計算氧化液流量為17mL/min。
測得出口負載有機相TCe(E)＝18.8g/L，萃餘液TCe(R)＝0g/L，[Ce3+](R)＝0g/L。
權利要求
1.一種高錳酸鉀優先萃取條件下動態連續氧化萃取鈰的方法，其特徵在於以酸性含三價鈰(Ce3+)的溶液為水相，以含有中性磷(膦)類萃取劑的有機相進行逆流萃取；有機相中可以添加煤油或者磺化煤油作為溶劑；同時，在萃取流程中存在氧化階段，採用特製的萃取槽系統分離水相和有機相，並以KMnO4溶液作為氧化液單獨對水相加以氧化，氧化後的水相再與有機相混合進行萃取，產出萃餘水相和含有Ce4+的負載有機相；所述的的有機相和水相的流比可以從1∶10到5∶1；所述的採用特製的萃取槽系統，其萃取級數為2-20級，其中至少含有1級氧化槽；本發明可以通過改變氧化劑的用量，按照如下化學方程式計算確定所需要的氧化液流量，獲得Ce3+的濃度範圍在0-198.6g/L之間的萃餘液；所述的使用的酸性含鈰料液的主要成分及濃度範圍是Ce3+濃度為0.1-200g/L，0.1mol/L≤H+濃度為≤10mol/L，由H2SO4、HNO3或者兩者的混合物提供酸性環境；所述的的氧化液為0.01-0.10mol/L的KMnO4水溶液；所述的的有機相可以是中性磷(膦)類萃取劑，也可以是中性磷(膦)類萃取劑和溶劑的混合物；所述的的溶劑為煤油或者磺化煤油，其在有機相中含量為0-99.9％(V/V)；所述的中性磷(膦)類萃取劑，其在有機相中含量為0.1％-100％(V/V)；所述的中性磷(膦)類萃取劑，採用如下所示的任意一種萃取劑，或者一種以上以任意比例混合形成的混合萃取劑磷酸三丁酯 甲基膦酸二甲基庚基酯(簡稱P350) 丁基膦酸二丁酯(簡稱DBBP) 二丁基膦酸丁酯(簡稱BDBP) 三辛基氧膦(簡稱TOPO) 三丁基氧膦(簡稱TBPO) 直鏈三烷基氧膦Cyanex923 支鏈三烷基氧膦Cyanex925 所述的採用特製的萃取槽系統，為採用2級萃取槽系統的具體步驟和條件為1)酸性含三價鈰(Ce3+)料液和有機相分別從萃取槽系統的水相入口(0-2)和有機相入口(0-1)進入萃取槽，攪拌下進行逆流萃取；2)運行平穩後，取樣分析氧化槽(2)的水上行間隙(2-18)處Ce3+濃度，按照如下化學方程式計算確定所需要的氧化液流量，氧化液從加料口(2-11)加入，與水相在反應區(2-19)混合進行氧化；3)氧化完成後的水相從水相下瀉放通道(2-14)進入上一級萃取槽(1)的水相通道(1-9)後在混合室(1-15)與從有機相通道(1-8)進入的有機相混合，繼續進行萃取，混合液在澄清室(1-16)分層後，萃餘液從水相下瀉放通道(1-14)進入萃取槽系統的水相出口(0-4)產出，萃餘水相中的[Ce3+]如上所述通過步驟2)進行調控，有機相則從有機相上回流通道(1-10)進入下一級萃取槽(2)的有機相通道(2-8)，然後與從水相通道(2-9)進入的水相在混合室(2-15)進行混合萃取；4)混合液在澄清室(2-16)分層後，水相從水上行間隙(2-18)進入混合反應區(2-19)進行氧化，有機相則從有機相上回流通道(2-10)進入萃取槽系統的有機相出口(0-3)作為負載有機相產出，完成萃取鈰。
2.一種如權利要求1所述的高錳酸鉀優先萃取條件下動態連續氧化萃取鈰的方法，其特徵在於，採用4級串聯萃取槽系統，其中第2、3級為串聯的兩級氧化槽，第1、4級均為普通的萃取槽，料液和有機相分別從水相入口(0-2)和有機相入口(0-1)加入，萃餘液和負載有機相分別從水相出口(0-4)和有機相出口(0-3)流出，完成萃取鈰。
3.一種如權利要求1所述的高錳酸鉀優先萃取條件下動態連續氧化萃取鈰的方法，其特徵在於，採用6級串聯萃取槽系統，其中第2、5級為兩級氧化槽，其餘均為普通的萃取槽，料液和有機相分別從水相入口(0-2)和有機相入口(0-1)加入，萃餘液和負載有機相分別從水相出口(0-4)和有機相出口(0-3)流出，完成萃取鈰。
4.一種如權利要求1所述的高錳酸鉀優先萃取條件下動態連續氧化萃取鈰的方法，其特徵在於，採用20級串聯萃取槽系統，其中第2、10級為兩級氧化槽，其餘均為普通的萃取槽，料液和有機相分別從第20級水相入口和第1級有機相入口加入，萃餘液和負載有機相分別從第1級水相出口和第20級有機相出口流出，完成萃取鈰。
全文摘要
本發明涉及一種高錳酸鉀優先萃取條件下動態連續氧化萃取鈰的方法。該方法以酸性含三價鈰(Ce
文檔編號C22B3/44GK1924045SQ20061001719
公開日2007年3月7日 申請日期2006年9月22日 優先權日2006年9月22日
發明者李德謙, 張繪, 李紅飛, 廖亮, 劉建軍, 白彥, 張志峰, 國富強, 孟淑蘭, 李薇 申請人:中國科學院長春應用化學研究所