合金化熱鍍鋅鋼板及其製造方法

2023-08-07 02:52:06

專利名稱：：合金化熱鍍鋅鋼板及其製造方法
技術領域：
：本發明涉及在作為汽車用鋼板的用途中使用的低屈服比型高強度合金化熱鍍鋅鋼板(hotdipgalvannealedsteelsheet)及其製造方法。技術背景近年來，從保護地球環境觀點出發，汽車的燃料消耗率的提高成為重要課題。因此，通過車體材料的高強度化實現薄壁化，從而使車體本身輕量化的活動日益活躍。但是，由於鋼板的高強度化導致延展性的降低，即成形加工性的降低，因而要求開發出兼具髙強度和高加工性的材料。應對這種要求，至今為止開發出了鐵素體、馬氏體雙相鋼(Dual-Phase鋼)、利用殘餘奧氏體的相變誘發塑性(transformationinducedplasticity)白勺TRIP鋼(transformationinducedplasticitysteel)等各種複合組織鋼。所述鋼板以提高實際使用時的防鏽為目的而有時在表面施行鍍敷，作為鍍敷鋼板，從確保衝壓性、點焊性、塗裝密合性的觀點出發，多使用在熱鍍鋅後施行熱處理而在鍍層中擴散鋼板的Fe的合金化熱鍍鋅鋼板，並對此提出了各種提案。例如，在日本專利特開平11-279691號公報中，提出了通過添加大量Si確保殘餘Y、從而實現高延展性的加工性優良的合金化熱鍍鋅鋼板。但是，由於Si使鍍敷性降低，因而在這種高Si鋼上進行鍍敷時，需要進行如下複雜的工序Ni的衝壓鍍敷、特殊藥劑的塗布，或還原鋼板表面的氧化物層，適當控制氧化膜膜厚等。並且，在日本專利特開2002-030403號公報中，提出了通過代替Si而添加相對於鍍敷性不良影響較小的Al，改善鍍敷潤溼性和粉化性的延展性優良的合金化熱鍍鋅鋼板。但是，在實際的衝壓成形中，除了延展性的提高以外，準確成形性(shapefixabmty)的改善也成為大課題。使鋼板高強度化而使屈服強度上升，衝壓成形時的回彈量變大，準確成形性降低。這種準確成形性的降低可通過降低屈服比來改善，在日本專利特開2002-317249號公報中提出了低屈服比型的冷軋鋼板。但是，將該鋼板應用於合金化熱鍍鋅鋼板時，由於鋅浴的溫度必須是超過450'C的高溫，且需要進行超過50(TC的合金化處理，因而難以達成低屈服比。並且，在日本專利特開2004-115843號公報中提出了如下熱鍍鋅鋼板通過使Si、Al以及Mn含量平衡，並且退火後以低溫保持短時間而得到含大量C的馬氏體相，從而具有低屈服比。但是，所提出的該技術是有關DP鋼的技術，DP鋼由於不能充分利用殘餘奧氏體的應變誘發相變引起的延展性的提高(TRIP效果)，因而難以認為具有充分的延展性。
發明內容本發明的目的在於提供一種高強度熱鍍鋅鋼板及其製造方法，其不經過複雜的工序就能夠得到良好的合金化熱鍍鋅性，能夠在合金化熱鍍鋅後實現優良的延展性和低屈服比。其中，在本發明中，"高強度"是指具有TS在340MPa以上的強度。本發明人等為了得到延展性優良的低屈服比型高強度合金化熱鍍鋅鋼板，從鋼板的組成和微觀組織的觀點出發進行了銳意研究。其結果，發現通過與Al複合並添加Cr、V、Mo能夠大幅度降低合金化熱鍍鋅鋼板中的屈服比，能夠達成屈服比55。/。以下，並且通過適當調整C、Si、Mn、Al的量，不使合金化熱鍍鋅性降低就能夠增加殘餘奧氏體，得到優良的延展性。關於通過A1和Cr、V、Mo的複合添加而成為低屈服比的原因雖然尚未明確，但認為是以下原因。即，Al使鐵素體中的固溶C向第2相排出，從而有效地作用於鐵素體的淨化，使屈服比降低。另一方面，通過添加Cr、V、Mo而能夠以高溫短時間的奧氏體等溫淬火處理產生殘餘奧氏體。這樣產生的殘餘奧氏體中的固溶C量較少，以較小的應變量相變為馬氏體，在其周圍形成應變場而使屈服應力降低。這種應變場的形成引起的屈服應力的降低，由於在通過A1添加淨化而使固溶C減少的鐵素體的周圍引起，因而認為更有效地產生。本發明是根據上述見解完成的，提供以下(1)U8)。(1)一種合金化熱鍍鋅鋼板，其中，以質量％計，包含C:0.050.25%、Si:2.0%以下、Mn:13%、P:0.1%以下、S:0.01°/0以下、Al:0.32%、N:不足0.005%、Cr:1%以下、V:1%以下、Mo:1%以下、Ti:不足0.005%、Nb:不足0.005%，並且滿足Si+Al》0.6%、Cr+V+Mo:12%，餘量由Fe和不可避免的雜質構成。(2)—種合金化熱鍍鋅鋼板，其中，以質量％計，包含C:0.050.25%、Si:2.0%以下、Mn:13%、P:0.1%以下、S:0.01%以下、Al:0.32%、N:不足0.005%、Cr:1%以下、V:1%以下、Mo:1%以下、Ti:不足0.005%、Nb:不足0.005%,並且滿足Si+Al》0.6%、N《0.007%-(0.003XA1)%、Cr+V+Mo:0.12%，餘量由Fe和不可避免的雜質構成。(3)上述(1)所述的合金化熱鍍鋅鋼板，其中，以質量。/。計，進而含有B:0.005%以下、Ni:1%以下的1種或2種。(4)上述(2)所述的合金化熱鍍鋅鋼板，其中，以質量％計，進而含有B:0.005%以下、Ni:1%以下的1種或2種。(5)上述(1)所述的合金化熱鍍鋅鋼板，其中，以質量％計，進而含有總計0.01%以下的Ca和REM的1種或2種。(6)上述(2)所述的合金化熱鍍鋅鋼板，其中，以質量％計，進而含有總計0.01%以下的Ca和REM的1種或2種。(7)上述(3)所述的合金化熱鍍鋅鋼板，其中，以質量％計，進而含有總計0.01°/。以下的Ca和REM的1種或2種。(8)上述(4)所述的合金化熱鍍鋅鋼板，其中，以質量％計，進而含有總計0.01%以下的Ca和REM的1種或2種。(9)上述(1)至(8)中的任一項所述的合金化熱鍍鋅鋼板，其中，上述鋼板的金屬組織含有以體積率計為320%的殘餘奧氏體相。(10)—種合金化熱鍍鋅鋼板的製造方法，其包括以下工序對冷軋鋼板在730卯(TC的溫度區域進行退火，所述冷軋鋼板以質量°/。計，包含C:0.050.25%、Si:2%以下、Mn:13%、P:0.1%以下、S:0.01%以下、Al:0.32%、N:不足0.005%、Cr:1%以下、V:1%以下、Mo:1%以下、Ti:不足0.005%、Nb:不足0.005%，餘量由Fe和不可避免的雜質構成，並且滿足Si+Al》0.6%、Cr+V+Mo:0.12%;對退火後的冷軋鋼板以310(TC/秒的冷卻速度進行冷卻；將冷卻後的冷軋鋼板在35060(TC的溫度區域保持30250秒；對保持後的冷軋鋼板進行熱鍍鋅；以及將熱鍍鋅後的冷軋鋼板以470600'C的溫度合金化。(11)一種合金化熱鍍鋅鋼板的製造方法，其包括以下工序對冷軋鋼板在73090(TC的溫度區域進行退火，所述冷軋鋼板以質量％計，包含C:0.050.25%、Si:2%以下、Mn:13%、P:0.1%以下、S:0.01%以下、Al:0.32%、N:不足0.005%、Cr:1%以下、V:1%以下、Mo:1°/0以下、Ti:不足0.005%、Nb:不足0.005%，餘量由Fe和不可避免的雜質構成，並且滿足Si+Al》0.6°/。、N《0.007%-(0.003XA1)°/。、Cr+V+Mo:0.12%;對退火後的冷軋鋼板以310(TC/秒的冷卻速度進行冷卻；將冷卻後的冷軋鋼板在350600'C的溫度區域保持30250秒；對保持後的冷軋鋼板進行熱鍍鋅；以及將熱鍍鋅後的冷軋鋼板以47060(TC的溫度合金化。(12)上述(10)所述的合金化熱鍍鋅鋼板的製造方法，其中，上述冷軋鋼板以質量％計，進而含有B:0.005%以下、Ni:1%以下的1種或2種。(13)上述(11)所述的合金化熱鍍鋅鋼板的製造方法，其中，上述冷軋鋼板以質量％計，進而含有B:0.005%以下、Ni:1%以下的1種或2種。(14)上述(10)所述的合金化熱鍍鋅鋼板的製造方法，其中，上述冷軋鋼板以質量％計，進而含有總計0.01%以下的Ca和REM的1種或2種。(15)上述(11)所述的合金化熱鍍鋅鋼板的製造方法，其中，上述冷軋鋼板以質量％計，進而含有總計0.01。/。以下的Ca和REM的1種或2種。(16)上述(12)所述的合金化熱鍍鋅鋼板的製造方法，其中，上述冷軋鋼板以質量％計，進而含有總計0.01%以下的Ca和REM的1種或2種。(17)上述(13)所述的合金化熱鍍鋅鋼板的製造方法，其中，上述冷軋鋼板以質量％計，進而含有總計0.01%以下的Ca和REM的1種或2種。(18)上述(10)至(17)中的任一項所述的合金化熱鍍鋅鋼板的製造方法，其中，上述合金化熱鍍鋅鋼板含有以體積率計為320%的殘餘奧氏體相。根據本發明，不經過複雜的工序就能夠得到良好的合金化熱鍍鋅性，能夠在合金化熱鍍鋅後達成優良的延展性和55%以下的低屈服比。具體實施方式下面，對本發明進行具體說明。首先，對本發明的合金化熱鍍鋅鋼板的組成限定理由進行說明。在以下說明中％指質量％。C:0.050.25%c是使奧氏體穩定的元素，是確保殘餘奧氏體所必需的元素。c量不足0.05%時，難以在確保鋼板強度的同時確保殘餘奧氏體量而達成高延展性。另一方面，C量超過0.25。/。時，焊接部和熱影響部的硬化顯著，焊接性變差。由此，將C量設為0.050.25%的範圍。Si:2.0%以下Si是對鋼的強化有效的元素。並且是鐵素體生成元素，由於促進c在奧氏體中的稠化以及抑制碳化物的生成，因而具有促進殘餘奧氏體的生成的作用。Si量優選在0.01%以上。Si量超過2.0。/。時，導致鍍敷性的劣化。因此，將Si量設為2.0。/o以下。優選為0.5°/。以下。Mn:13%Mn是對鋼的強化有效的元素。並且是使奧氏體穩定的元素，是增加殘餘奧氏體所必需的元素。但是，Mn量不足1%時，難以得到這種效果，另一方面，超過3%時，因過度的第2相百分比的增加和固溶強化量的增加導致強度上升顯著，引起延展性的降低。因此，將Mn量設為13%的範圍。P:0.1%以下P雖然是對鋼的強化有效的元素，但超過0.1%時，因晶界偏析而引起脆化，使衝擊特性變差。因此，將P量設為0.1。/。以下。S:0.01%以下S形成MnS等夾雜物而成為耐衝擊特性的劣化或沿著焊接部的金屬流動的裂紋的原因，因而最好儘量降低，但從製造成本的方面考慮設為0.01%以下。Al:0.32%Al有效地作用於鐵素體的淨化，使鋼的屈服比降低。但是，Al量不足0.3%時，該效果不充分。另一方面，Al量超過2。/。時，鋼板中的夾雜物變多，從而使延展性變差。因此，將Al量設為0.32%的範圍。Si+Al》0.6o/oAl與Si同樣是鐵素體生成元素，由於促進C在鐵素體中的稠化，並且抑制碳化物的生成，因而具有促進殘餘奧氏體的生成的作用。並且，這種效果在Al和Si量的總計不足0.6。/。時不充分，從而不能得到充分的延展性。因此，將Si+Al設為0.6%以上。並且，Si+Al優選為3%以下。N:不足0.005%N是不可避免的雜質，形成氮化物。其量在0.005%以上時，會因形成氮化物而引起在高溫和低溫下的延展性降低。因此，將N量設為低於0.005%。N《0.007%-(0.003XAl)%隨著N量增加使A1N的析出量增加時，容易引起連鑄時的鋼坯裂紋。因此，在需要防止連鑄時的鋼坯裂紋的情況下，為了防止鋼坯裂紋，在使N量不足0.005。/o的基礎上，還要滿足N《0.007。/。-(0.003XAl)%。Cr、V、Mo:分別在1%以下Cr+V+Mo:0.12%Cr、V、Mo是對鋼的低屈服比化有效的元素。該效果通過複合添加Al而變得顯著。但是，分別超過1%而添加時其效果飽和。並且，該效果在Cr、V、Mo的總計不足0.1。/。時不充分，相反其總計超過2%時，可能會因過度的強度上升引起延展性的降低以及鍍敷性的劣化。因此，使Cr、V、Mo分別在1%以下，將其總計設為0.12%。優選為0.151.3%。Ti、Nb:分別不足0.005%Ti、Nb形成碳氮化物並析出，從而對鋼進行強化。但是，這種析出強化使屈服應力增加，對低屈服比化不利。並且，這種屈服應力的增加在各自添加量0.005。/。以上時才能顯現。因此，設Ti、Nb量分別不足0.005%oB:0.005%以下由於B有效地作用於鋼的強化，因而可根據需要添加。但是，超過0.005%時強度過度上升，從而加工性降低。因此，在添加B的情況下，使其量在0.005%以下。Ni:1%以下Ni是奧氏體穩定化元素，由於使奧氏體殘留並且還對強度上升有效，因而可根據需要添加。但是，超過1%而添加時其效果飽和，反而導致成本的上升。因此，在添加Ni的情況下，設其量在1%以下。Ca或REM:1種或2種總計在0.01%以下Ca和REM具有控制硫化物類夾雜物的形態的作用，因此，具有使鋼板的拉伸凸緣性提高的效果，因而可根據需要添加。這種效果在所述Ca和REM的總計超過0.01%時飽和。因此，在添加Ca、REM的情況下，設其1種或2種的總計在0.01%以下。另外，除了以上的元素和餘量的Fe以外，在製造過程中不可避免地混入各種雜質元素和製造過程中必須添加的微量元素等，但是這種不可避免的雜質對本發明的效果不會特別有影響，因而允許。接著，對鋼板的金屬組織進行說明。殘餘奧氏體相以體積率計為320%在本發明中，殘餘奧氏體相有效地作用於應變誘發相變，是為了得到高延展性所必須的，其體積率的控制非常重要。在本發明中，從確保高延展性的觀點出發，殘餘奧氏體相優選至少在3°/。以上。另一方面，在殘餘奧氏體相超過20%的情況下，由於成形後產生大量的馬氏體，脆性變大，需要將脆性抑制在允許範圍內，因而殘餘奧氏體量優選在20%以下。作為本發明的鋼板的金屬組織，由作為主相的鐵素體相和包含殘餘奧氏體相的第2相組成，從確保高延展性的觀點出發，鐵素體相的體積率優選為40卯％。並且，作為殘餘奧氏體相以外的第2相，貝氏體相、馬氏體相、珠光體相的體積率的總計優選為750%。接著，對本發明的合金化熱鍍鋅鋼板的製造條件進行說明。在本發明中，熔煉上述成分組成的鋼，通過連鑄製成鋼坯，進行熱軋、冷軋，但所述條件不特別限定。然後，在連續熱鍍生產線以73090(TC的溫度區域進行退火，以3100°C/s冷卻，在350600'C的溫度區域保持30250秒，然後進行熱鍍鋅後，以47060(TC進行合金化。退火溫度730卯0。C在奧氏體單相或奧氏體相和鐵素體相的2相區域進行退火，但在退火溫度不足730'C的情況下，存在鋼板中的碳化物不充分熔解的情況、鐵素體的再結晶未結束而不能得到目標特性的情況。另一方面，在退火溫度超過90(TC的情況下，存在奧氏體顆粒的成長顯著，引起由通過之後的冷卻產生的自第2相開始鐵素體的成核點減少的情況。因此，退火溫度為730卯(TC。冷卻速度3100°C/s在冷卻速度不足3'C/s的情況下，由於大量析出珠光體，未相變奧氏體中的固溶C量大幅度降低，因而存在不能得到目標組織的情況。並且，冷卻速度超過10(TC/s的情況下，由於鐵素體的成長被抑制，鐵素體的體積率顯著減少，因而存在不能確保充分的延展性的情況。因此，冷卻速度為3100°C/s。保持溫度350600°C在保持溫度超過60(TC的情況下，從未相變奧氏體中析出碳化物，相反，在不足35(TC的情況下，因下部貝氏體相變而在貝氏體鐵素體中析出碳化物，從而都不能充分地得到穩定的殘餘奧氏體。因此，保持溫度為35060(TC。為了穩定地產生殘餘奧氏體，優選在50(TC以下。保持時間30250秒保持時間與殘餘奧氏體的控制有關，起非常重要的作用。即，在保持時間不足30秒的情況下，由於不能推進未相變奧氏體的穩定化，不能確保殘餘奧氏體量，因而不能得到所希望的特性。另一方面，在保持時間超過250秒的情況下，不能得到作為本發明的目的的固溶C14量少的奧氏體相，很難以較少的應變量相變為馬氏體相，難以通過在其周圍產生的應變場得到低屈服應力。因此，保持時間為30250秒。從未相變奧氏體穩定化的觀點出發，保持時間優選超過60秒，進而優選超過90秒。並且，為了使屈服應力降低，優選為200秒以下。合金化處理溫度470600°C上述保持處理後，進而施行熱鍍鋅後的合金化處理溫度需要在鍍浴溫度以上，因此設下限為47(TC。並且，合金化溫度超過60(TC時，與上述保持溫度超過60(TC的情況相同，從未相變奧氏體中析出碳化物，從而不能得到穩定的殘餘奧氏體。因此，合金化處理溫度為470600。C。另外，在本發明的製造條件中規定的退火溫度、保持溫度、合金化處理溫度只要在上述範圍內，保持溫度無需保持不變。並且，冷卻速度在冷卻中變化的情況下，只要在上述範圍內即可。並且，關於鍍敷條件，只要在通常操作範圍內即可，只要塗敷量在2070g/m2、鍍層中的Fe量為615%左右即可。實施例下面，對本發明的實施例進行說明。用轉爐熔煉出表1所示組成的鋼，通過連鑄製成鋼坯。在表1中一併表示此時的鋼坯的裂紋產生的有無。對裂紋的產生，除了將鋼坯冷卻至室溫後用目測進行的判定以外，還進行染色探傷下的判定。將所得到的鋼坯加熱至125(TC後，以終軋溫度90(TC進行熱軋，製成板厚為3.0mm的熱軋鋼板。熱軋後，進行酸洗，進而進行冷軋而製成板厚為1.2mm的冷軋鋼板。然後，在連續熱鍍鋅生產線以表2所示的條件進行熱處理後，施行50/50g/i^的鍍敷，以使鍍層中的Fe量成為9%的方式施行合金化處理。關於所得到的鋼板，施行0.5%的表面光軋，並調査機械特性。作為機械特性，使用從鋼板沿軋制直角方向選取的JIS5號拉伸試驗片，測定屈服應力YS、拉伸強度TS、拉伸性EL。拉伸試驗以變形速度6.7X10、"進行。在表2中一併表示所述測定值和屈服比YR及TSXEL的值。如表2所示，滿足本發明的組成和製造條件的本發明鋼板No.1、2、58、1116、18、21、22、24、28，屈服比均表示55%以下的值，拉伸強度TS、拉伸性EL也都表示充分的值。相對於此，脫離本發明的組成和製造條件的比較鋼板No.3、4、9、10、17、19、20、23、2527、2938，屈服比YR、拉伸強度TS、拉伸性EL以及所述平衡的一個以上脫離優選範圍。並且，如表1所示，本發明鋼板中滿足N《0.007。/o-(0.003XAl)。/。的AL，連鋼坯裂紋都沒有產生。tableseeoriginaldocumentpage17tableseeoriginaldocumentpage18權利要求1.一種合金化熱鍍鋅鋼板，其中，以質量％計，包含C0.05～0.25％、Si2.0％以下、Mn1～3％、P0.1％以下、S0.01％以下、Al0.3～2％、N不足0.005％、Cr1％以下、V1％以下、Mo1％以下、Ti不足0.005％、Nb不足0.005％，並且滿足Si+Al≥0.6％、Cr+V+Mo1～2％，餘量由Fe和不可避免的雜質構成。2.—種合金化熱鍍鋅鋼f反，其中，以質量％計，包含C:0.050.25%、Si:2.0%以下、Mn:13%、P:0.1%以下、S:0.01%以下、Al:0.32%、N:不足0.005%、Cr:1%以下、V:1%以下、Mo:1%以下、Ti:不足0.005%、Nb:不足0.005%，並且滿足Si+Al》0.6%、N《0.007。/。-(0.003XA1)%、Cr+V+Mo:0.12%，餘量由Fe和不可避免的雜質構成。3.根據權利要求l所述的合金化熱鍍鋅鋼板，其中，以質量％計，進而含有B:0.005%以下、Ni:1%以下的1種或2種。4.根據權利要求2所述的合金化熱鍍鋅鋼板，其中，以質量％計，進而含有B:0.005%以下、Ni:1%以下的1種或2種。5.根據權利要求l所述的合金化熱鍍鋅鋼板，其中，以質量％計，進而含有總計0.01%以下的Ca和REM的1種或2種。6.根據權利要求2所述的合金化熱鍍鋅鋼板，其中，以質量％計，進而含有總計0.01%以下的Ca和REM的1種或2種。7.根據權利要求3所述的合金化熱鍍鋅鋼板，其中，以質量％計，進而含有總計0.01%以下的Ca和REM的1種或2種。8.根據權利要求4所述的合金化熱鍍鋅鋼板，其中，以質量％計，進而含有總計0.01。/o以下的Ca和REM的1種或2種。9.根據權利要求1至8中的任一項所述的合金化熱鍍鋅鋼板，其中，所述合金化熱鍍鋅鋼板，含有以體積率計為3~20%的殘餘奧氏體相。10.—種合金化熱鍍鋅鋼板的製造方法，其包括以下工序對冷軋鋼板在73090(TC的溫度區域進行退火，所述冷軋鋼板以質量％計，包含C:0.050.25%、Si:2%以下、Mn:13%、P:0.1%以下、S:0.01%以下、Al:0.32%、N:不足0.005°/。、Cr:1%以下、V:1%以下、Mo:1%以下、Ti:不足0.005%、Nb:不足0.005%，餘量由Fe和不可避免的雜質構成，並且滿足Si+Al》0.6%、Cr+V+Mo:0.12%;對退火後的冷軋鋼板以310(TC/秒的冷卻速度進行冷卻；將冷卻後的冷軋鋼板在35060CTC的溫度區域保持30250秒；對保持後的冷軋鋼板進行熱鍍鋅；以及將熱鍍鋅後的冷軋鋼板以47060(TC的溫度合金化。11.一種合金化熱鍍鋅鋼板的製造方法，其包括以下工序對冷軋鋼板在730卯(TC的溫度區域進行退火，所述冷軋鋼板以質量。/。計，包含C:0.050.25%、Si:2%以下、Mn:13%、P:0.1%以下、S:0.01%以下、Al:0.32%、N:不足0.005%、Cr:1%以下、V:1%以下、Mo:1%以下、Ti:不足0.005%、Nb:不足0.005%,餘量由Fe和不可避免的雜質構成，並且滿足Si+Al》0.6%、N《0.007%-(0扁XA1)%、Cr+V+Mo:0.12%;對退火後的冷軋鋼板以310(TC/秒的冷卻速度進行冷卻；將冷卻後的冷軋鋼板在35060(TC的溫度區域保持30250秒；對保持後的冷軋鋼板進行熱鍍鋅；以及將熱鍍鋅後的冷軋鋼板以47060(TC的溫度合金化。12.根據權利要求IO所述的合金化熱鍍鋅鋼板的製造方法，其中，所述冷軋鋼板以質量％計，進而含有B:0.005%以下、Ni:1%以下的1種或2種。13.根據權利要求11所述的合金化熱鍍鋅鋼板的製造方法，其中，所述冷軋鋼板以質量°/。計，進而含有B:0.005%以下、Ni:1%以下的1種或2禾中。14.根據豐又利要求IO所述的合金化熱鍍鋅鋼板的製造方法，其中，所述冷軋鋼板以質量％計，進而含有總計0.01%以下的Ca和REM的1種或2種。15.根據權利要求11所述的合金化熱鍍鋅鋼板的製造方法，其中，所述冷軋鋼板以質量％計，進而含有總計0.01%以下的Ca和REM的1種或2種。16.根據權利要求12所述的合金化熱鍍鋅鋼板的製造方法，其中，所述冷軋鋼板以質量％計，進而含有總計0.01%以下的Ca和REM的1種或2種。17.根據權利要求13所述的合金化熱鍍鋅鋼板的製造方法，其中，所述冷軋鋼板以質量％計，進而含有總計0.01%以下的Ca和REM的1種或2種。18.根據權利要求10至17中的任一項所述的合金化熱鍍鋅鋼板的製造方法，其中，所述合金化熱鍍鋅鋼板含有以體積率計為320%的殘餘奧氏體相。全文摘要一種合金化熱鍍鋅鋼板，其中，以質量％計，包含C0.05～0.25％、Si2.0％以下、Mn1～3％、P0.1％以下、S0.01％以下、Al0.3～2％、N不足0.005％、Cr1％以下、V1％以下、Mo1％以下、Ti不足0.005％、Nb不足0.005％，並且滿足Si+Al≥0.6％、Cr+V+Mo0.1～2％，餘量由Fe和不可避免的雜質構成。文檔編號C22C38/00GK101151390SQ20068001024公開日2008年3月26日申請日期2006年3月31日優先權日2005年3月31日發明者中垣內達也,二塚貴之,松田廣志,淡路谷浩,長瀧康伸申請人:傑富意鋼鐵株式會社