可硫酸化或磺化的有機物質的硫酸化或磺化和進行更快的強放熱氣/液反應的方法和裝置的製作方法

2023-08-13 08:19:16 2

專利名稱：：可硫酸化或磺化的有機物質的硫酸化或磺化和進行更快的強放熱氣/液反應的方法和裝置的製作方法
技術領域：
：本發明涉及一種用於可^^克酸化或可^5黃化的有機物質的碌^酸化或^^黃化以及在常規薄層降膜反應器(例如管式反應器或環形隙式反應器)中進行快速高度放熱的氣液反應的改進的方法，其特徵在於，根據本發明進行的so3/空氣混合物的引入是通過在反應管內(沿著反應管)或在環形隙式降膜反應器的環形隙內的若干進料位點。
背景技術：
：根據目前的方法進行有機化合物的硫酸化或磺化，包括將液體有機起始材料與含有S03的氣體混合物(例如，與轉化氣，又叫轉化爐氣)反應。磺化或硫酸化反應是高度放熱的反應，因此伴隨著反應混合物中三氧化硫的局部高濃度產生過磺化或過硫酸化產物以及不良副反應，這些對於產品的質量都有相當大的不利影響。在DE2621455中說明了一種方法，其中在特定的混合反應器中，在湍流混合條件下，將要磺化的有機物質與未稀釋的液體或氣體三氧化硫一起流動，所述反應混合物在反應器外冷卻，並再次引入該混合反應器中。反應產物的產量和顏色都不能令人滿意。專利公開DE1443500中說明了一種用於有機物質的連續磺化的裝置，該裝置包括反應混合物從中通過的若干混合器，其中反應混合物從在前的混合器通過進入接著的具有介質冷卻的反應器，並在此加入稀釋的S03。該方法以兩個步驟來注入S03,即，在第一步中以少於化學計量的量加入，但是該反應器系統技術上比較昂貴並且還沒有發現應用。專利號為3，482,947的美國專利說明了一種單管式或多管式膜反應器，其中要磺化的原料通過貯液器被均勻施加到反應管的內表面，反應管中設置有直徑更小的另一個管，從而形成了環形隙，因此所述液體以膜的形式均勻施加到反應管中。稀釋的S03氣被引入插入的管中。這樣將要被磺化的原料膜與自發反應的稀釋的S03氣直接接觸。這導致了局部過磺化，也就是說，大量過量的S03提供到所述膜表面或在所述表面上形成的液滴上。這導致了不良的副反應並使反應產物的顏色的變差。在專利號為3，667，919的美國專利中，說明了用於降膜式環形縫隙磺化反應器的反應器頭部，採用這樣的反應器頭部可分別在外反應管的內表面和內反應管的外表面施加所述有機原料。以這種方式，按照推測會生產出對應於所述內徑和外徑的具有均勻厚度的膜，以避免額外的S03供給到較薄的膜上。用這種方法也會將有機材料和S03聚集到一起，如上所述，導致具有副反應和顏色差的缺點的過石黃化。美國專利No.3,169,142中描述了一種裝置，其中在膜管式反應器中將要被磺化的液體以膜的形式施加到內壁，稀釋的SO:,氣體通過噴嘴引入到內管中。所述管的外壁被冷卻，用來帶走在該非常快速的放熱反應中產生的熱。實際上，所述裝置被限制為僅有一個管；也沒有說明有機原料和稀釋的S03氣體如何均勻分布。在此，有機原料和S03氣體仍^皮同時聚集到一起，從而由於局部過大濃度的SOs而導致了不良副反應的出現。同時，因為不能充分帶走熱量而使溫度大大上升，這又進一步促進了副反應並導致了反應產物顏色的變差。這種裝置也已經不再用於實踐中。在專利公開DE2923510中描述了一種用於烷基化芳烴磺化的方法，其中有機原料在專門的反應器中(在該文中稱為CHEMITHONJetImpactReactor(噴射碰撞反應器))被霧化以產生大的表面積，所形成的細小的液滴能夠與S03反應。反應混合物細微分布的液滴與冷卻的、再循環的-黃酸(反應混合物)強烈混合，冷卻的、再循環的^"酸已在旋風分離器中脫氣並進而冷卻(驟冷)。該方法的缺點是產物流在從反應器到旋風分離器(氣/液分離)的路徑中沒有被冷卻，從而使溫度極度上升。與反應中通過外部冷卻表面直接開始冷卻的降膜反應器相比，這使得其產物更黑。所以，這種類型的反應器僅僅用於產物顏色不重要的情況。在美國專利No.4,335,079中，描述了膜的磺化，其中所述膜被施加到旋轉的球體的內表面，通過各種區域將S03氣體引入到該膜上。然而，膜的厚度不夠均勻，所以不能發生均勻的磺化。此外，所述裝置太複雜，所以在實踐中沒有應用。在"Sulfonationtechnologyinthedetergentindustry",KluwerAcademicPublishers(1991)，Dordrecht,Netherlands,HermandeGroot,W.，p.148，中，描述了CHEMITHON降膜反應器，其目前用於去汙劑工業。在該方法中，如上所述，有機原料和S03也同時結合，者導致過磺化，具有副反應和顏色差的缺點。同樣，在相對短的時間後，在上部反應區形成結痂。必需進行反應器的清潔，這導致了產率的損失。
發明內容本發明的一個方面提供了一種方法和裝置，用於在常規薄層降膜反應器中，例如，管式反應器或環形隙式降膜反應器(雙層圓柱體的形式)中，用scy空氣混合物對有機液體原料的磺化或硫酸化，並用於進行快速、高度放熱的氣/液反應，其特徵在於，所述S(V空氣混合物的進料被分配至一個反應管內的，或幾個反應管的，或環形隙式降膜反應器的環形隙中的多於一個的進料位點，例如，兩個進料位點中。在另一方面，所述方法和裝置的特徵在於，所述SCb/空氣混合物的分配基於所述反應管的環形表面和插入的管的橫截面，或者和環形隙式反應器中的插入的雙層管的橫截面的比例，因此也就是基於所述反應管和插入的管直徑的比例，或基於所述反應雙層管和插入的雙層管的直徑的比例。在又一個方面，所述方法和裝置的特徵在於，分割所述SCV空氣混合物以使50~90%的所述S03/空氣混合物被引入所述反應器的第一部分，到]00%的其餘部分被引入第二部分。例如，所述scv空氣混合物的第二部分，基於整個反應長度的4~30%,優選5~20%,出現在所述S03/空氣混合物的第一部分的進料之下。通過下面結合附圖的具體說明，本發明進一步的方面和優點對於本領域技術人員會更加明顯。所述方法和裝置運行各種形式的實施方式，後面的說明書包括具體實施方式，應理解其公開為說明性的而不是為了將本發明限制為此處所公開的具體實施方式。為了更方便對現有技術和本發明的理解，此處附上6幅附圖。圖l顯示了CHEMITHON環形隙式降膜反應器(現有技術)的原理。圖2顯示了BALLESTRA多管式降膜反應器(現有技術)的原理。圖3顯示了MAZZONI多管式降膜反應器(現有技術)的原理。圖4顯示了LIONT-0環形隙式降膜反應器(現有技術)的原理。圖5表示的是用於環形隙式降膜反應器的本發明的原理。圖6表示的是用於兩步法管式降膜反應器的本發明的原理。具體實施方式CHEMITHON環形隙式降膜反應器(圖1)由兩個短的，大約2米長的同心管組成(l),其形成大約5~10mm的環形隙(2)(環狀空間)。原料(3)經由管和原料分配器(4)通過外管(6)的內壁和內管(7)的外壁上的分配器狹縫(5)被均勻分配。稀釋的、大約38voP/。SC)3氣(9)被引入到原料膜(8)之間的環形隙中。反應產生的大量的熱通過反應管的冷卻套(10)由冷水(11)帶走。在旋風分離器中脫氣並在熱交換器中冷卻之後，反應混合物被再次引入反應器的下部來快速冷卻(驟冷)所述熱反應混合物。在專利GB2043067中描述了一種用於通過進料室將用於硫酸化或磺化的液體混合物均勻地進料到布置在該進料室下的反應管中的裝置。發現必需在所述管(BALLESTRA系統)中形成均勻的膜，因為如果所述膜的局部較薄的話，可能會發生過磺化。在該文獻中，還說明在有機原料與SOs結合之後大部分反應立即在第一部分中發生，反應物料的峰值溫度也在那裡出現，這是不能接受的。這意味著，在這種配置中，有機原料和S03氣被同時引入到一起，這也導致了在反應物結合之後立即出現溫度峰值，並導致了液體原料在進料處的直接焦化。只有通過原料的均勻引入，才能獲得改進。圖2中更詳細地圖示了BALLESTRA多管式降膜反應器的原理。類似於管式熱交換器，用一種專門進料系統將有機原料(2)均勻塗布到所有反應管(1)(大約1英寸內徑和長至10米)的內表面，成為原料膜(3)。將稀釋的S03氣(4)從反應器頭部(5)均勻分配到所有管中。在離反應器頭部大約1米處完成所述反應。來自外部的冷卻水(6)通過冷卻套(7)的兩個部分對反應腔室中反應混合物進行冷卻。在美國專利No.3,931,273中描述了一種反應器系統，其中，為了使有機原料的進料被均勻磺化和降低反應速度，將惰性氣體(平衡氣)注入每個反應管中(MAZZONI系統)。然後稀釋的SCb以所需的摩爾比例同時與有機原料結合，例如以1.02~1.00的比例。在此，還是發生了有機原料的局部過磺化，因為儘管混合很好，但還是沒有達到S03和有機原料在分子水平上的分布。圖3更加詳細地圖示了所說的MAZZONI反應器的原理，因為這種反應器類型已用於工業中。所述MAZZONI反應器描述於美國專利No.3,931,273的圖3中。MAZZONI反應器類似於BALLESTRA反應器，具有垂直布置的反應管(1)，但是與BALLESTRA的結構不同的是，每個反應管具有一個單獨的冷卻套(2)。通過中間腔室(4)將液體原料(3)均勻塗布到各個管，每個管均用覆有陶瓷的噴嘴來塗布。為了減慢反應腔室(9)中的反應，空氣(平衡氣)(8)被引入到有機原料膜(5)和通過S03進料口(7)分配到反應管中的稀釋的S03氣(6)之間。在DE2138038中，描述了一種用於幾乎等溫的磺化或硫酸化有機化合物的方法(在該文獻中稱為LIONT-O磺化降膜反應器)，其中在環形隙式降膜反應器(類似於CHEMITHON降膜反應器)中，用專門進料裝置將空氣注入到S03氣流和有機原料的薄膜之間作為空氣簾幕，認為能夠防止S03向膜表面的快速擴散。以這種方式，認為能夠降低反應速率。並認為可避免在反應區的第一部分中高溫的上升，從而抑制副反應。但是，由於高流速，當S03/空氣混合物在環形隙中遇到所述空氣簾幕時，立即發生強烈的湍流，這立即使單獨引入的疏酸化氣體S03/空氣和所述"空氣簾幕"混合。因此，所希望的並且可察覺的降低反應速率和避免溫度峰值的作用並沒有達到理想的程度，以獲得降低副反應和改善顏色的效果。T-0膜反應器在技術上執行起來也很複雜，所以在日本之外沒有得到重用。而且，其在實踐中僅應用於烯烴磺酸鹽的生產。圖4更詳細地圖示了LIONT-O環形隙式降膜反應器的原理。所述T-O反應器是一個環形隙式降膜反應器(類似於CHEMTTHON反應器)，其長度大約2m,對應於所需要的容量，其直徑為0.3-lm。同樣，此處用額外的再循環冷磺酸來驟冷反應混合物。與CHEMITHON反應器相反，在反應器頭部(1)使用專門裝置將空氣(2)供給到通過頂部開口的雙層管(5)分開的稀釋的S03氣(3)和原料膜(4)之間，以降低S03向膜表面的擴散，從而減慢反應速度。所以，應該能夠避免高溫峰值。這種所謂的"空氣簾幕"(6)具有與MAZZONI反應器中的平衡氣相同的功能。通過分配器狹縫(8)將原料(7)塗布到反應器管(9)的壁上。用冷卻水(10)帶走反應的熱量。前述的用於有機化合物的硫酸化或磺化的方法和工藝沒有能完全滿足大工業規模使用的，例如已知的CHEMETHON環形隙式降膜反應器(見圖1)、BALLESTRA多管式降膜反應器(見圖2)、MAZZONI多管式降膜反應器(見圖3)和LIONT-0環形隙式降膜反應器(見圖4)。所以任務就是提供一種新的用於硫酸化或磺化有機產品的大規模工業生產的裝置和方法，其不具有上述的缺點，例如在反應區開始處的高峰溫度的出現；反應器頭的結痂或焦化；不希望的副產物的形成；顏色變差；和導致副反應的局部過磺化中的一個或多個缺點。已經令人驚訝地發現這個任務可用下述方法解決，其特徵在於用S03/空氣混合物對有機液體原料的磺化或硫酸化在薄層式降膜反應器中進行，例如，管式反應器或雙層圓柱體形式的環形隙式反應器，從而使所述S03/空氣混合物通過沿著反應管、或若干反應管、或在環形隙式降膜反應器的環形隙中的幾個進料位點進料，例如，在所述反應器的頂部和向下遊一定距離處進入反應器。所以，本發明的一個目的是提供一種用於可硫酸化或可磺化的有機物質的硫酸化或磺化，和進行快速高度放熱的氣/液反應的方法，其特徵在於，S03/空氣混合物通過沿著所述反應管、或若千反應管、或環形隙式降膜反應器的環形隙中的幾個進料位點進料。本發明首選的目的是提供一種在根據圖5所示的環形隙式降膜反應器中，進行可硫酸化或可磺化的有機物質的硫酸化或磺化，和進行快速高度放熱的氣/液反應的方法。在一個實施方式中，所述反應器的設計由兩個同心管(1)組成，其形成厚度大約5mm大約10mm、長度大約1500mm的環形隙(環狀空間)(2)。第二套管，雙層管(3),長度僅為大約100mm至大約300mm，插入環形隙的頂部，優選在縫隙的中心。所述雙層管(3)的長度優選為反應器同心管環形隙(2)的長度的大約6%~大約20%。所述反應管的環狀表面和插入環形隙式反應器中的雙層管的橫截面二者間的比例優選範圍為大約30%到大約70%。通過反應管和分配器狹縫(5)將原料(4)施加到外管的內表面(6)和內管的外表面(7)上。將稀釋至大約3voP/。至大約8vol。/。的S03氣體(8)通過頂部開口的反應器的反應器頭部(9)引入環形隙(2)和插入的雙層管(3)中以與所述有機材料接觸(上部反應區)(10)。插入的雙層管(3)還把S03氣體分配到位於反應器更下部的下部反應區(11)。這樣，所述反應被分成兩個階段。所以，在所述反應器頂端的環形隙(2)和插入的雙層管(3)都與S03氣體源(8)氣態流體連通。整個反應器頭部(9)也與S03氣體源(8)氣態流體連通。反應的熱量用冷卻套(14)中的冷卻水(12)帶走。避免了所述的高溫峰值和過磺化或過硫酸化的缺點。本發明的另一首選目的是用於在圖6的多管式降膜反應器中進行可硫酸化或可磺化的有機物質的硫酸化或磺化，以及快速高度》文熱的氣/液反應的裝置和方法。在類似於管狀熱交換器的管狀系統(大約25mm內徑，長至10m)中，另一個細長的插入管(2)(大約100mm至大約400mm長)從每個管(1)的頂部被插入到各個反應器管(1)中，優選在所述管(1)的中心。插入管(2)的長度優選為反應器管(1)長度的大約1%至大約4%。所述反應器管的環狀表面和所述插入管的橫截面二者間的比例優選為大約40%至大約60%。或者說，所述反應管的直徑和所述插入管的直徑二者間的比例優選為大約15%至大約20%。通過專門進料系統將原料(3)作為原料膜(4)均勻塗布到每個反應器管(1)的內壁(5)。稀釋的S03氣體(6)從反應器頭部(7)被均勻分配至所有的管(1)中。藉助插入管，S03氣體也被施加到位於反應器更下面的反應區。這樣，反應被分成兩個階段，上部反應區(8)和下部反應區(9)。因此，在反應器頂部的每個反應器管(1)的入口和插入管(2)的都處於與S03氣體源(6)的氣態流體連通中。整個反應器頭部(7)也可處於與S03氣體源(6)的氣態流體連通中。用冷卻水(10)將反應熱帶走。避免了高溫峰值和過磺化。用根據本發明的方法，所述反應可以以多步驟方式實現，例如兩步方式，稱為級聯階式，從而在第一階段提供部分必需的(化學計量適當的)SOs氣體，所以該反應在反應開始時就被減慢。由於在開始時反應使用少於化學計量量的S03,就不會發生局部過磺化，所以所產生的反應熱的也被相當程度的降低，從而避免了反應器的第一部分的高的溫度增長。另外，反應混合物的粘度增加得更為緩慢(磺化產物比所用的有機原料的粘度高很多)，這導致了在反應器的外表面上用冷卻水帶走這些熱量的改善。以這種方式，可以更好的控制所述高度放熱的反應和反應混合物的溫度。對於多管式降膜反應器來說，這可以通過將另外的管插入反應管的內部空間而簡單地實現，通過插入的管引入來自上方的S03/空氣混合物流。部分氣體在插入管和其內部有原料膜流動的反應管間的頂部與原料直接結合。另一部分氣體通過伸入更下部的內部管與部分磺化的反應產物發生反應。第一階段和第二階段的反應氣體的比例可以通過反應管的直徑和插入管的直徑調節(反應管間的環狀表面和所述插入管的橫截面積的比例)。反應第一部分的轉化程度和反應第二部分的剩餘轉化程度可以通過插入管的長度來調7。在環形隙式降膜反應器的情況中，其中有機原料通過狹縫在外管的內壁和內管的外壁處注入，並以膜的形式順著壁向下流，在環形隙式反應器的環形隙中引入雙層管，部分磺化氣體從所述雙層管？1到反應器更下面的部分中與部分磺化的反應混合物結合。在反應器的上部，部分氣體與有機原料直接結合。通過反應器的環形隙表面積和插入的雙層管的環形隙的表面積來調節第一和第二反應階段的反應氣體的比例。由於大部分的反應已經在反應區域的第一部分發生，因此在插入管(多管式降膜反應器)和環形隙式降膜反應器中的插入的雙層管相對較短(大約30cm至大約40cm)，所以從構造上來說，這種合併是容易的。使用根據本發明的裝置，許多種的有機物質可以與S03反應，例如，烷基鏈具有8~22個碳原子的烷基苯，該烷基鏈可以是直鏈的或支鏈的、可以是飽和的或不飽和的；具有830個碳原子的a-烯烴；具有824個碳原子的脂肪醇；具有824個碳原子的脂肪醇的環氧烷加合物；8~15個碳原子的烷基酚及其環氧烷衍生物；以及脂肪酸甲酯。所述方法和裝置可以適用於上述實踐中使用的反應器類型。實施例對比例1-按照常規方法在環形隙式降膜反應器中的十二烷基醚(2環氧乙烷(EO))硫酸酯(laureth(2EO)sulfate)，鈉鹽的製備在常規環形隙式降膜反應器中，該反應器直徑5英寸，長大約2米，並且具有6.5mm寬的環形隙(環狀空間)，其在外管的內壁和內管的外壁上各具有一個原料分配器狹縫，並各自帶有一個冷卻套(見圖2)，將具有2摩爾的環氧乙烷的C12/14脂肪醇乙氧化物(脂肪醇C12含量70~75%,C14含量25~30%,分子量194)(分子量282,APHA色度Hazen=14),通過兩個分配器狹縫在40。C下以259kg/h(質量流量計)(=0.920kmol/h的脂肪醇乙氧基化物)的量均勻施加到兩個環形隙表面上。調節兩個冷卻套中的冷卻水進給溫度至15°C。通過燃燒硫生成S02然後氧化為S03來產生稀釋的so3。用進料管將0.888kmol/h的稀釋S03氣(S(V原料0.965)以大約3.490vol。/。的體積濃度引入到所述環形隙中。在旋風分離器中脫氣並在熱交換器中冷卻之後，所述反應混合物被引至所述反應器的下部來快速冷卻(驟冷)該熱的反應混合物。在環形隙中的溫度測量表明在離脂肪醇乙氧基化物的進料處大約U5mm處產生130。C的溫度最大值。在驟冷前環形隙末端的出口溫度是40。C。將從反應器中連續移除的脫氣的磺酸用氫氧化鈉(18wt%)、去離子水和碳酸鈉作為緩衝劑在專門的動態混合器中中和，從而得到大約70%的糊狀物。產物顯示為以下數據表1tableseeoriginaldocumentpage13運行5天之後，不得不打開該反應器進行清潔，因為產物的顏色變差。在液體原料與S03直接相遇反應器頭部觀察到黑色的結痂，這不得不用稀釋的氫氧化鈉將其洗掉。為此整個硫酸化的設備不得不關閉6小時。實施例1-在根據本發明的環形隙式降膜反應器中製備十二烷基醚(2EO)硫酸酯，鈉鹽在根據圖5的環形隙式降膜反應器的實施方式中，在環形隙(環狀空間)(2)的中心安裝外徑124.1mm,內徑116.9mm,縫隙2.6mm的薄壁(大約0.5mm)雙層管(3)。整個管距(壁厚加上縫隙)為3.6mm,長度為330mm。反應器的直徑(外管(1)的內徑)為5英寸(127mm)，反應器長度為1650mm,環形隙(2)寬度為6.5mm,在外管(1)內壁(6)和內管(1)的外壁(7)上各自有原料(4)分配器狹縫(5),並且各自具有冷卻套(14)(見圖5)。形成雙層管(3)內管直徑的所需尺寸，以使S03氣體的50%通過上部反應區域(10)中的環形隙(2)引入，50%通過所述雙層管(3)引入。通過兩個分配器狹縫(5),以259kg/h(質量流量計)(=0.920kmol/h的脂肪醇乙氧基化物)的量，在40。C下向兩個環形隙表面(6)和(7)上均勻引入包括具有2摩爾的環氧乙烷的C12/14脂肪醇乙氧基化物(脂肪醇C12含量7075。/。，C14含量2530。/。，分子量194)(分子量282，APHA色度=14)的進料(4)。兩個冷卻套(14)中冷卻水(12)的進料溫度調節至15°C。通過燃燒硫得到S02然後氧化為S03來產生稀釋的S03(8)。使用進料管(3),0.888kmol/h的稀釋S03氣體以3.4卯vol。/。的濃度通過反應器頭部(9)引入到環形隙(2)中。在旋風分離器中脫氣並在熱交換器中冷卻之後，熱的反應混合物被引至所述反應器的下部來快速冷卻(驟冷)。在環形隙中的溫度測量表明，在離脂肪醇乙氧基化物的進料處120mm處產生第一溫度最大值60°C。在大約450mm處產生55°C的第二溫度峰值。在驟冷前環形隙的末端出口溫度是35°C。與對比例一樣，將連續從反應器中移除的脫氣的磺酸用氫氧化鈉(18wt%)、去離子水和碳酸鈉作為緩衝劑在專門的動態混合器中進行中和，從而得到大約70%的糊狀物。產物具有以下數據表2tableseeoriginaldocumentpage15運行4周後，打開所述反應器。在反應器頭部液體原料與S03直接相遇的地方沒有觀察到結痂。生產運行中的產品顏色也沒有變差。還不必停止該設備的運行。對比例2-在根據常規方法的環形隙式降膜反應器中製備十二烷基醚(3EO)硫酸酯，鈉鹽，液體在如對比例1中的常規環形隙式降膜反應器中，該反應器直徑5英寸(127mm),長度大約1650mm,具有6.5mm寬的環形隙，並且在外管的內壁和內管的外壁上各具有一個原料分配器狹縫，並各自帶有一個冷卻套(見圖1)，將具有3摩爾環氧乙烷的C12/14脂肪醇乙氧基化物(脂肪醇=ALFOLC12/14,C12含量51~57%,C14含量41~47%,分子量196)(分子量328，APHA色度=30)在40。C下以297kg/h(質量流量計)(=0.卯6kmol/h的脂肪醇乙氧基化物)的量通過這兩個分配器狹縫均勻引入到這兩個環形隙表面上。調節兩個冷卻套中的冷卻水的進給溫度至15°C。通過燃燒石克產生S02然後氧化為S03來產生稀釋的so3。用進料管將0.888kmol/h的稀釋S03氣(803/原料=0.980)以3.4卯vol%的濃度引入。在旋風分離器中脫氣並在熱交換器中冷卻之後，所述反應混合物被引至所述反應器的下部以快速冷卻(驟冷)熱的反應混合物。所述環形隙中的溫度測量表明在離脂肪醇乙氧基化物的進料處大約120mm處產生125。C的最高溫度。在驟冷前，環形隙末端的出口溫度是38°C。用氫氧化鈉(18wt%)、去離子水和碳酸鈉作為緩衝劑在專門的動態混合器中連續從所述反應器中移除的脫氣的磺酸進行中和，從而得到約27%的溶液。所述產物具有如下數據表3tableseeoriginaldocumentpage16運行8天之後，不得不打開該反應器清潔，因為產物的顏色變差。在液體原料與S03直接相遇的反應器頭部觀察到黑色的結痂，而不得不用稀釋的氫氧化鈉將其洗掉。為此，整個硫酸化的設備不得不關閉6小時。實施例2-在根據本發明的環形隙式降膜反應器中製備十二烷基醚(3EO)-克酸酯，鈉鹽，液體在環形隙式降膜反應器的實施方式中，在環形隙中安裝薄壁雙層管，其管距(縫隙)為3.6mm,長度330mm。反應器的直徑為5英寸(127mm),長度為1650mm,並具有6.5mm寬的環形隙，在外管的內壁和內管的外壁上各有一個原料分配器狹縫，並且各自具有冷卻套(見圖5)。通過兩個分配器狹縫，以297kg/h(質量流量計)(=0.906kmol/h的脂肪醇乙氧基化物)的量，在40。C下向兩個環形隙表面上均勻引入具有3摩爾環氧乙烷的C12/14脂肪醇乙氧基化物(脂肪醇二ALFOLCU/C14,Cl2含量51~57%，C14含量4147。/。，分子量196)(分子量328,APHA色度=10)。形成雙層管內管直徑所需的尺寸，以使S03氣體的50%通過所述環形隙引入，50%通過所述雙層管引入。兩個冷卻套中的冷卻水的進給溫度調節至15°C。通過燃燒硫生產S02然後氧化為S03來產生稀釋的S03。使用進料管將0.888kmol/h的稀釋S03氣體以3.4卯vol。/。的濃度引入環形隙。在旋風分離器中脫氣並在熱交換器中冷卻之後，反應混合物被重新引至反應器下部以快速冷卻(驟冷)所述熱的反應混合物。環形隙中的溫度測量表明在離脂肪醇乙氧基化物的進料處100mm處產生55。C的第一溫度最大值。在大約250mm處產生50。C的第二溫度峰值。在驟冷前，環形隙末端的出口溫度是27°C。與對比例一樣，用氫氧化鈉(18wt%)、去離子水和碳酸鈉作為緩衝體系在專門的動態混合器中中和連續從反應器中移除的脫氣的磺酸，從而得到大約27%的溶液。產物具有以下數據表4tableseeoriginaldocumentpage17運行4周後打開反應器。在液體原料和S03直接相遇的反應器頭部沒有觀察到黑色結痂。運轉生產的產品顏色也沒有變差。該設備可以繼續運轉而不會對質量產生任何不良影響。對比例3-在根據常規方法的環形隙式降膜反應器中製備a-烯烴磺酸酯，鈉鹽在如對比例1中的常規環形隙式降膜反應器中，該反應器直徑為5英寸(127mm),長度為1650mm,環形隙寬度為6.5mm，並且在夕卜管的內壁和內管的外壁上各具有一個原料分配器狹縫，並各自帶有一個冷卻套(見圖1),將C12/16a-烯烴(C12最多20/。，C14=62~70%,C16含量29370/。，分子量為214,APHA色度=30)在40。C下以156kg/h(質量流量計X=0.772kmol/h的a-烯烴)的量通過兩個分配器狹縫均勻引入到兩個環形隙表面上。調節兩個冷卻套中冷卻水的進給溫度至30°C。通過燃燒硫產生S02然後氧化為S03來產生稀釋的S03。用進料管將0.888kmol/h的稀釋S03氣以3.793vol。/。的濃度引入環形隙中。在旋風分離器中脫氣並在熱交換器中冷卻之後，反應混合物被再引入至反應器的下部來快速冷卻(驟冷)熱的反應混合物。環形隙中的溫度測量表明在離a-烯烴的進料處100mm處產生130。C的最高溫度。在驟冷前，環形隙末端的出口溫度是40°C。在專門的混合器中，在接續的高溫水解和隨後加入^L酸之前用化學計量略微過量的氫氧化鈉(40wt%)、去離子水中和連續從反應器中移除的脫氣的磺酸，以這種方法得到ot-烯烴磺酸鈉(固體)的大約42%溶液。所述產物具有如下數據表5tableseeoriginaldocumentpage18運行4天之後，不得不打開所述反應器清潔，因為產物的顏色變差。在液體原料與S03直接相遇的反應器頭部，觀察到很厚的黑色結痂，其不得不用稀釋的氫氧化鈉洗掉。為此整個磺化設備不得不關閉6個小時。實施例3-在根據本發明的中環形隙式降膜反應器中製備a-烯烴磺酸鹽、鈉鹽在環形隙式降膜反應器的實施方式中，在環形隙中安裝薄壁雙層管，其管距(縫隙)為6.5mm，長度120mm。所述反應器的直徑為5英寸(127mm),長度為2m,環形隙寬度10mm，在外管的內壁和內管的外壁上各有一個原料分配器狹縫，並且各自具有冷卻套(見圖5)。通過兩個分配器狹縫，以165kg/h(質量流量計)(=0.772kmol/h的ot-烯烴)的量，在40。C下向兩個環形隙表面上均勻引入C12/16a-烯烴(C12最多2%，C14=62~70%,C16含量29~37%,分子量為214,APHA=30)。形成雙層管內管直徑的所需尺寸，以使S03氣體的50。/。通過環形隙引入，50%通過雙層管引入。兩個冷卻套中的冷卻水的進給溫度調節至15°C。通過燃燒硫產生SCb然後氧化為S03來產生稀釋的S03。通過進料管將0.888kmol/h的稀釋SCb氣體以3.793voP/。的濃度引入環形隙。在旋風分離器中脫氣並在熱交換器中冷卻之後，反應混合物被再次引入反應器的下部來快速冷卻(驟冷)熱的反應混合物。環形隙中的溫度測量表明在離a-烯烴的進料處100mm處產生第一溫度最大值70。C。在大約200mm處產生55。C的第二溫度峰值。在驟冷前，環形隙末端的出口溫度是38°C。在專門的混合器中，在接續的高溫水解和隨後加入硫酸之前用氫氧化鈉(40wt%)、去離子水中和連續從反應器中移除的脫氣的磺酸，以這種方法得到a-烯烴磺酸鈉(固體)的42%溶液。所述產物具有如下數據表6tableseeoriginaldocumentpage19運行兩周後打開所述反應器。在液體原料和S03直接相遇的反應器頭部沒有觀察到結痂。運轉生產的產品顏色也沒有變差。該設備可以繼續運轉而不會對質量產生任何不良影響。對比例4-根據常規方法在單管式降膜反應器中製備十二烷基醚硫酸酯，鈉鹽在單管式降膜反應器(類似於BALLESTRA)中，用專門原料進料系統將有機原料以膜的形式均勻施加(見圖4)到管(1英寸=25.4mm內徑，8m長，具有兩個部分的套冷卻)的內表面(見圖4)。對於這個實驗，通過分配器狹縫將具有2摩爾環氧乙烷的C12/14脂肪醇乙氧基化物(C12含量70~75%,C14含量25~30%,分子量238)(分子量282,APHA數=10)以21kg/h(質量流量計)(=0.077kmol/h的脂肪醇乙氧基化物)的量在40°C下均勻施加到反應管的內壁。冷卻套中冷卻水的進給溫度調節至15°C。通過燃燒硫產生S02然後氧化為S03來產生稀釋的S03。用進料管將0.074kmol/h的稀釋S03氣體以3.420vol。/。的濃度引入到反應腔室內。在反應器的末端，在大約10m的長度，通過旋風分離器對^t酸進行脫氣。在反應管中的溫度測量表明在離脂肪酸乙氧基化物進料處400mm處出現120。C的最高溫度。反應管末端的出口溫度為40。C。用氫氧化鈉(18wt%)、去離子水和碳酸鈉作為緩沖體系在專門的動態混合器中中和從反應器中連續移除的脫氣的磺酸，從而得到大約70%的糊狀物。產物具有以下數據表7根據Epton的活性物質含量(分子量=384.0g/mo1)70.20%硫酸鈉含量0.10%APHA色度25%活性物質/水92基於100%活性物質的二噁烷濃度82ppm其中未硫酸化的部分(TLC)2.2wt%(基於100%為3.1%)水中5%活性物質的pH值8.6運行5天之後，因為產物的顏色變差而不得不打開該反應器並進行清潔。在液體原料與S03直接相遇的反應器進料處觀察到黑色的結痂，其不得不用稀釋的氬氧化鈉洗掉。實施例4-在根據本發明的單管式降膜反應器中製備十二烷基醚(2EO)硫酸酯，鈉鹽在單管式降膜反應器(類似於BALLESTRA)中，用專門原料進料系統將有機原料以膜的形式均勻施加到管(1英寸=25.4mm內徑，8m長，以兩部分冷卻的冷卻套)的內表面(見圖6)。對於這個實驗，通過分配器狹縫將具有2摩爾環氧乙烷的C12/14脂肪醇乙氧基化物(C12含量70750/0,C14含量25300/0,分子量238)(分子量282，APHA數=10)以21kg/h(質量流量計)(=0.077kmol/h的脂肪醇乙氧基化物)的量在40。C下均勻施加到反應管的內壁。冷卻套中冷卻水的進給溫度調節至15°C。通過燃燒硫產生S02然後氧化為S03來產生稀釋的S03。用進料管將0.98kmol/h的稀釋SCb氣體以3.420vol。/。的濃度引入到管狀反應腔室內，所述腔室內已經安裝了內徑為0.75英寸(19.05mm)、壁厚0.5mm、長300mm的插入管。在反應器末端，大約10m的距離通過旋風分離器對磺酸進行脫氣。反應管中的溫度測量表明在離脂肪酸乙氧基化物進料處400mm處出現120。C的最高溫度。反應管末端的出口溫度為35°C。用氬氧化鈉(18wt%)、去離子水和碳酸鈉作為緩衝體系在專門的動態混合器中中和從反應器中連續移除的脫氣的磺酸，從而得到大約70%的糊狀物。產物具有以下數據tableseeoriginaldocumentpage21運行4周後打開所述反應器。在液體原料和S03直接相遇的反應器頭部沒有觀察到結痂。運轉生產的產品顏色也沒有變差。該設備可以繼續運行而不會對質量有任何不良影響。對比例5-在根據常規方法的單管式降膜反應器中製備十二烷基醚(3EO)硫酸酯，鈉鹽在單管式降膜反應器(類似於BALLESTRA)中，用專門原料進料系統將有機原料均勻施加到管(1英寸=25.4mm內徑，10m長，用兩部分冷卻的冷卻套)的內表面(見圖4)。對於這個實驗，通過兩個分配器狹縫將具有3mol環氧乙烷的C12/14脂肪酸乙氧基化物(C12含量7075。/。，C14含量25~30%,分子量196)(分子量328,APHA數=10)以24kg/h(質量流量計)(=0.076kmol/h的脂肪醇乙氧基化物)的量在40。C下均勻施加到管的表面。冷卻套中冷卻水的進給溫度調節至15°C。通過燃燒硫產生S02然後氧化為S03來產生稀釋的S03。用進料管將0.074kmol/h的稀釋S03氣體以3.420voP/。的濃度引入反應腔室中。在反應器的末端，約IO米的長度通過旋風分離器對磺酸進行脫氣。反應管中的溫度測量表明在離脂肪醇乙氧基化物進料口400mm處出現]20。C的最高溫度。反應管末端的出口溫度為35°C。用氬氧化鈉(18wt%)、去離子水和碳酸鈉作為緩衝體系在專門的動態混合器中中和從反應器中連續移除的脫氣的磺酸，從而得到約27%的溶液。產物具有如下數據表9tableseeoriginaldocumentpage22運行5天後，因為產物顏色變差而不得不打開所述反應器進行清潔。在液體原料與S03直接相遇的反應器進料處，觀察到黑色結痂，其不得不用稀釋的氫氧化鈉洗掉。實施例5-在根據本發明的單管式降膜反應器中製備十二烷基醚(3EO)石克酸酯，鈉鹽在單管式降膜反應器(類似於BALLESTRA)中，用專門原料進料系統將有機原料以膜的形式均勻施加到管(1英寸=25.4mm內徑，10m長，以兩部分冷卻的冷卻套)的內表面(見圖6)。對於這個實驗，通過兩個分配器狹縫將具有3摩爾環氧乙烷的C12/14脂肪醇乙氧基化物(C12含量70~75%，C14含量25~30%，分子量196)(分子量328，APHA數=10)在40°C下以24kg/h(質量流量計)(=0.076kmol/h的脂肪醇乙氧基化物)的量均勻施加到管的表面。冷卻套中冷卻水的進給溫度調節至15°C。通過燃燒硫產生S02然後氧化為S03來產生稀釋的S03。通過進口管將0.074kmol/h的稀釋S03氣以3.420vol。/。的濃度引入管狀反應腔室中，該腔室中安裝了內徑為0.75英寸^9.05mm、壁厚0.5mm、長300mm的插入管。在反應器的末端，大約10米的長度，通過旋風分離器來對磺酸進行脫氣。反應管中的溫度測量表明在離脂肪醇乙氧基化物進料處400mm處出現12(TC的最高溫度。反應管末端的出口溫度為35°C。用氫氧化鈉(18wt。/。)、去離子水和碳酸鈉作為緩衝體系在專門的動態混合器中中和從反應器中連續移除的脫氣的磺酸，從而得到大約70%的糊狀物。產物具有以下數據表10根據Epton的活性物質含量(分子量=430g/mol)27.10%tableseeoriginaldocumentpage23運行4周後打開所述反應器。在液體原料和S03直接相遇的反應器頭部沒有觀察到結痂。生產運行中產品顏色也沒有變差。該設備可以繼續運行而不會對質量有任何不良影響。對比例6-在根據常規方法的單管式降膜反應器中製備a-烯烴磺酸鹽、鈉鹽在單管式降膜反應器(類似於BALLESTRA)中，用專門原料進料系統將有機原料以膜的形式均勻施加到管(1英寸=25.4mm內徑，10m長，以兩部分冷卻的冷卻套)的內表面(見圖2)。對於這個實驗，通過分配器狹縫將C12/14/16a-烯烴(C12最多為2%,C14=62~70%,C16含量29~37%,分子量=214)以13kg/h(質量流量計)(=0.064kmol/h)的a-烯烴的量在4(TC下均勻施加到反應管的內表面。冷卻套中冷卻水的進給溫度調節至15°C。通過燃燒硫產生S02然後氧化為S03來產生稀釋的S03。用進料管將0.074kmol/h的稀釋S03氣體以3.664vol。/。的濃度引入到反應腔室中。在反應器的末端，在10米的長度通過旋風分離器對^"酸進行脫氣。反應管中的溫度測量表明在離a-烯烴進料處400mm處出現120。C的最高溫度。反應管末端的出口溫度為38°C。在專門的動態混合器中，在接續的高溫水解和隨後加入硫酸之前，用稍稍超過化學計量的氫氧化鈉(40wt%)、去離子水中和從反應器中連續移除的脫氣的^^黃酸，以這種方式，得到a-烯烴磺酸鈉(固體)的42%的溶液。產物具有如下數據表11tableseeoriginaldocumentpage24運行5天之後，因為產物的顏色變差不得不打開所述反應器清潔。在液體原料與S03直接相遇的反應器進料處觀察到很厚的黑色結痂，其不得不用稀釋的氫氧化鈉洗掉。實施例6-在根據本發明的單管式降膜反應器中製備a-烯烴磺酸鹽、鈉鹽在單管式降膜反應器(類似於BALLESTRA)中，用專門原料進料系統將有機原料以膜的形式均勻施加到管(1英寸=25.4mm內徑，10m長，以兩部分冷卻的冷卻套)的內表面(見圖6)。對於這個實驗，通過兩個分配器狹縫將C12-16a-烯烴(C12最多為2%，C14=62~70%,C16含量29~37%,分子量為214)以13kg/h(=0.064kmol/h的a-烯烴)的量在40。C下均勻施加。形成插入管直徑的所需尺寸，以使S03氣中50%通過反應管引入，有50%通過插入管引入。冷卻套中冷卻水的進給溫度調節至15°C。通過燃燒硫產生SCb然後氧化為S03來產生稀釋的S03。用進料管將0.074kmol/h的稀釋S03氣體以3.664vol。/。的濃度引入到管狀反應腔室中，其中已經安裝了內徑為0.75英寸49.05mm、壁厚0.5mm、長300mm的插入管。在反應器的末端，大約10米的長度通過旋風分離器來對磺酸進行脫氣。反應管中的溫度測量表明在離a-烯烴進料處400mm處出現120。C的最高溫度。反應管的末端的出口溫度為45°C。在專門的混合器中，並且在接續的高溫水解和隨後加入疏酸之前，用氬氧化鈉(40wt%)、去離子水中和連續從反應器中移除的脫氣的磺酸，以這種方法得到a-烯烴磺酸鈉固體的42%溶液。所述產物具有如下數據tableseeoriginaldocumentpage25運行4周後打開所述反應器。在液體原料和S03直接相遇的反應器頭部沒有觀察到結痂。生產運行中的產品顏色也沒有變差。該設備可以繼續運轉而不會對質量產生任何不良影響。這些實施例表明根據本發明的方法，最終產物的顏色被減輕了大約一半，在醚硫酸鹽的情況下，二噁烷的含量降低大約四分之一，並且避免了反應器頭部的結痂。實施例7-在根據本發明的環形隙式降膜反應器中製備C12/14烷基二甘醇醚硫酸酯，鈉鹽在環形隙式降膜反應器的實施方式中，管壁距離(縫隙)為3.6mm、長度為330mm的薄壁雙層管被安裝到環形隙中。反應器的直徑為5英寸(127mm)，長度為1650mm,環形隙寬度為6.5mm,並且在外管的內壁和內管的外壁上各有一個原料分配器狹縫，其各有一個冷卻套(見圖5)。形成雙層管內管直徑的所需尺寸，使得S03氣中50%通過環形隙引入，而有50%通過雙層管引入。通過這兩個分配器狹縫將具有2摩爾環氧乙烷的脂肪醇乙氧基化物(脂肪醇C12含量70~75%,C14含量2530。/。，分子量194)(分子量282,APHA色度=14)以252kg/h(質量流量計)(=0.897kmol/h的脂肪醇乙氧基化物)的量在40。C下均勻施加到兩個環形隙表面上。兩個冷卻套中冷卻水的進給溫度都被調節為15°C。通過燃燒硫產生S02然後氧化為S03來產生稀釋的S03。通過進料管將0.888kmol/h的稀釋的S03氣體(803/原料=0.990)以3.490vol。/。的濃度引入到環形隙中。經過在旋風分離器中脫氣並在熱交換器中冷卻之後，反應混合物被再次引入反應器下部以快速冷卻(驟冷)熱的反應混合物。環形隙中的溫度測量表明在離脂肪醇乙氧基化物進料處120mm處達到65。C的第一溫度最大值。第二溫度峰值55。C出現在大約450mm處。在驟冷前，環形隙末端的出口溫度是38。C。用氫氧化鈉(18wt%)、去離子水和碳酸鈉作為緩衝體系在專門的動態混合器中中和從反應器中連續移除的脫氣的磺酸，從而得到大約70%的糊狀物。產物具有以下數據表13根據Epton的活性物質含量(分子量=384.0g/mo1)69.10%硫酸鈉含量0.10%APHA色度25%活性物質/水28基於100%活性物質的二噁烷濃度12ppm其中未硫酸化的部分(TLC)0.8wt%(基於100%為1.16%)水中5%活性物質的pH值8,6運行4周後打開所述反應器。在液體原料和S03直接相遇的反應器頭部沒有觀察到結痂。當前生產的產品顏色也沒有變差。該設備不必關停。實施例8-在根據本發明的環形隙式降膜反應器中製備十二烷基醚(3EO)硫酸酯，鈉鹽在環形隙式降膜反應器的實施方式中，管壁距離(縫隙)為3.6mm、長度為330mm的薄壁雙層管被安裝到環形隙中。反應器的直徑為5英寸(127mm)，長度為1650mm,環形隙寬度為6.5mm，並且在外管的內壁和內管的外壁上各有一個原料分配器狹縫，其各有一個冷卻套(見圖5)。26通過這兩個分配器狹縫將具有3摩爾環氧乙烷的脂肪醇乙氧基化物(脂肪醇二ALFOLC12/14,C12含量51~57%,C14含量41~47%,分子量196)(分子量328,APHA=10)以292kg/h(質量流量計)=0.893kmol/h的脂肪醇乙氧基化物的量在40。C下均勻施加到兩個環形隙表面上。形成雙層管內管直徑的所需尺寸，使S03氣中50%通過環形隙引入，50%通過雙層管引入。兩個冷卻套中冷卻水的進給溫度都被調節為15°C。通過燃燒硫產生S02然後氧化為S03來產生稀釋的S03。通過進料管將0.893kmol/h的稀釋的S03氣體(803/原料=0.995)以3.4卯vol。/。的濃度引入環形隙中。經過在旋風分離器中脫氣並在熱交換器中冷卻之後，反應混合物被再次引入反應器下部以快速冷卻(驟冷)熱的反應混合物。環形隙中的溫度測量表明在離脂肪醇乙氧基化物進料處120mm處達到65。C的第一溫度最大值。第二溫度峰值55。C出現在大約450mm處。在驟冷前，環形隙末端的出口溫度是35。C。用氫氧化鈉(18wt%)、去離子水和碳酸鈉作為緩衝體系在專門的動態混合器中中和從反應器中連續移除的脫氣的磺酸，從而得到27%的溶液，產物具有以下數據表14tableseeoriginaldocumentpage27運行4周後打開所述反應器。在液體原料和S03直接相遇的反應器頭部沒有觀察到結痂。運轉生產的產品顏色也沒有變差。該設備可以繼續運行而對產品質量不會有任何不良影響。上述說明僅為了清楚地理解本發明，而不應理解為不必要的限制，因為整個申請文件中，當組合物被描述為包括成分或材料時，除非另外說明，可預期的是，所述組合物也可基本由所述成分或材料的任意組合組成，或由所述成分或材料的任意組合組成。此處公開的方法的實踐及其各個步驟可以手動進行和/或藉助電子設備進行。雖然已經結合具體實施方式描述了這些方法，但是本領域普通技術人員容易理解也可用其他方式實施與所述方法相關的操作。例如，除非另外說明，可以改變所述步驟的順序而不背離本發明的範圍。並且，很明顯，一些單獨的步驟可以結合、省略或進一步分為附加的步驟。權利要求1、一種用於在薄層降膜反應器中用SO3/空氣混合物對有機液體原料進行磺化或硫酸化的方法，所述薄層降膜反應器包括管式反應器或雙層圓柱體形式的環形隙式降膜反應器，其改進包括將所述SO3/空氣混合物分配到反應管內的多個進料位置，或者分配到環形隙式降膜反應器的環形隙內的多個進料位置。2、如權利要求l所述的方法，包括從兩個進料位置供給所述S03/空氣混合物。3、如權利要求2所述的方法，進一步包括分割所述SCM空氣混合物以使50%~卯％的S03/空氣混合物引入所述反應器的第一部分中，剩下的部分引入所述反應器的第二部分中。4、如權利要求3所述的方法，其中引入所述反應器的第一部分的S03/空氣混合物少於所述有機液體原料硫酸化或磺化所需的化學計量的量。5、如權利要求3所述的方法，進一步包括分割所述SCb/空氣混合物以使5%~20%的S03/空氣混合物在所述第一部分的SCV空氣混合物進料處之下出現。6、如權利要求5所述的方法，進一步包括分割所述S03/空氣混合物以使5%~20%的S03/空氣混合物在所述第一部分的S03/空氣混合物進料處之下出現。7、如權利要求l所述的方法，其中用S03/空氣混合物對有機液體原料的磺化或硫酸化在環形隙式降膜反應器中進行。8、如權利要求l所述的方法，其中用S03/空氣混合物對有機液體原料的磺化或硫酸化在多管式降膜反應器中進行。9.一種用於以S03/空氣混合物對有機液體原料進行磺化或硫酸化的裝置，該裝置包括薄層降膜反應器，所述薄層降膜反應器包括管式反應器或雙層圓柱體形式的環形隙式反應器，並進一步包括插入到所述管式反應器中的管，以影響S03/空氣混合物向所述反應管內至少一個第二進料位置的分配，或者包括插入環形隙式降膜反應器的環形隙中的雙層管，以影響S03/空氣混合物向所述環形隙式降膜反應器的環形隙中的至少一個第二進料位置的分配。10、如權利要求9所述的裝置，其中所述插入的管相對於所述反應管布置，或者所述插入的雙層管相對於所述環形隙式降膜反應器的環形隙布置，以使所述反應管的環狀表面與所述插入的管或插入的雙層管的橫截表面的比例決定所述S03/空氣混合物向各自的第二進料位置的分配。11、如權利要求10所述的裝置，其中所述插入的管或雙層管是圓形的，並且所述反應管與插入的管之間的直徑比例或環形隙式反應器的所述反應雙層管與插入的雙層管之間的直徑比例決定所述S03/空氣混合物向各自的第二進料位置的分配。12、如權利要求9所述的裝置，包括用於將所述S03/空氣混合物向第二進料位置進料的一個插入的管或一個雙層管。13、如權利要求9所述的裝置，其中確定所述插入的管或雙層管的尺寸並布置所述插入的管或雙層管以分割所述SCb/空氣混合物，使50%~90%的SCV空氣混合物引入所述反應器的第一部分，剩下的部分引入所述反應器的第二部分。14、如權利要求13所述的裝置，其中確定所述插入的管或雙層管的尺寸並布置所述插入的管或雙層管以分割所述S03/空氣混合物，使4%~30%的SCV空氣混合物出現在所述第一部分的scv空氣混合物的進料處之下。15、如權利要求14所述的裝置，其中確定所述插入的管或雙層管的尺寸並布置所述插入的管或雙層管以分割所述S03/空氣混合物，使5%~20%的SO;;/空氣混合物出現在所述第一部分的S03/空氣混合物的進料處之下。16、如權利要求9所述的裝置，包括環形隙式降膜反應器。17、如權利要求9所述的裝置，包括多管式降膜反應器。全文摘要本發明公開了一種用於用SO3/空氣混合物和其他反應氣體對有機液體原料的磺化或硫酸化，以在常規薄層降膜反應器中進行快速、高度放熱的氣液反應的方法和裝置。通過幾個進料位點進行SO3/空氣混合物的引入，這些位點位於反應管中(沿著反應管)或在環形隙式降膜反應器的環形隙中。這大大避免了高峰值溫度、不良副產物、顏色變差和會導致副反應的局部過硫酸化或過磺化。文檔編號C07B45/02GK101321582SQ200680045593公開日2008年12月10日申請日期2006年12月20日優先權日2005年12月21日發明者霍斯特·羅伊納,魯道夫·艾格納申請人:劍米索恩公司