一種標準派生異步籠型起重電機的製作方法

2023-08-11 09:29:16

專利名稱：一種標準派生異步籠型起重電機的製作方法
技術領域：
本實用新型涉及機電領域中 一種標準派生的異步籠型起重電機。
背景技術：
異步籠型電機主要有導磁材料製成的定轉子、用導線繞組嵌入導磁襯料制 成的定子中產生旋轉磁場驅動鑄鋁轉子工作，有轉子和軸組合、軸與滾動軸承 通過固定件前後端蓋與外殼的組合而成。由於不同的地區及使用場合變化,都可 能會產生在標準範圍內的變化。這就要求有相當部份電機產品基礎件，能夠適 應產品配合變化的應用，同時在此基礎上設計出符合要求的新產品。按照以往的 通用設計，由於專業性分類太細，同樣的中、小型電機設計與生產，往往一個系列 的電機品種就有一套班子及企業生產。容易形成基礎派生產品中不少可以通用 的零部件無法採用，相應會影響產品進入全球化市場時間、現代企業開發產品就 必須儘可能達到快速化與產品零部件通用性，從而決定零部件生產的批量性，而 生產的批量性也容易達到產品質量的可靠性。專用設計主要是針對自動化特定 要求或其它要求專用性及質量的可靠性。但派生電機一般都能符合產品使用要 求。專用設計與派生相比，無疑派生電機更適合現代社會產業的需求，又可節約 新產品開發費用。現我國普通標準異步籠型電機產品中至今就缺乏標準派生異 步籠型起重電機。異步起重及冶金電機的市場需求量和批量性生產相對比普通異步鑄鋁轉子 電機少,因此在社會需求變化快、環保節能要求高、產品不斷升級更新、產品應 用專用化的今天。往往原設計產品轉換速度會慢於普通電機。我國目前生產的 起重電機，還在使用淘汰的高能耗熱軋矽鋼片。其主要原因也涉及設計問題。同 時電機的電磁設計已經很成熟，對於不同的材料要求變化都可在原有的結構上 派生完成設計，但由於技術普及程度差與理解方式不同，明明可以合併歸類的技 術卻進行分化放大，各方面均另行設計開發，相應也就增加了基礎化產業技術的 複雜性。增加了產品設計與生產的成本，影響了新材料、新工藝、新產品的發 展。同樣的電機或其它含軸承機電產品，由於品種規格類型不同，決定了使用材 料有些會有所變化，材料膨脹係數不同又會引起公差變化，往往容易導致機電產 品中軸承內受材料膨脹壓縮,形成軸承無油沫幹摩擦升溫而過熱損毀。可電機旋。但目前國際、國內採用的公差 配合標準較粗，應用解析不細。經常造成產品在公差範圍內的批量性運行時間質量差。目前在設計電機軸配合標準時，可參考"GB5371-xx公差與配合過盈配合 的計算和選用"，但選擇軸承外圈與軸承室配合孔的公差時，只能選擇參考沒有 計算方式的"GB1801-xx .公差與配合尺寸至.500mm L、軸公差帶配合"等、 "GB/T275-xx滾動軸承與軸和外殼的配合"。關於配合，包括最新的 200620047860. 1專利也可以進行進一步的深化。實用新型內容本實用新型的目的在於提供:一種符合異步起重電機標準、質量、能及時適 應市場進步變化要求，並能有效地提高電機無故障運行時間的標準派生異步籠 型起重電機。本實用新型的技術方案是這樣實現的 一種標準派生異步籠型起重電機， 其特徵在於電機外殼、定轉子等零部件，使用普通IEC標準異步電機零部件 並可以互換；電磁設計均按標準設計，也可按電機標準及專用起重電機特定要求規範性設計；電機端蓋軸承室孔與軸承的配合，以設計溫升為公差配合偏差依據；當膨脹變動量差較大時，加裝O型圈調節，始終以保證軸承在有油沬狀態下 的運行。電機外殼、定轉子主要零部件是普通丫、 丫 2、 丫 3系列IEC標準異步電 機零件。電機外殼、定轉子等零部件，除有特定要求的外，基本優選使用普通工EC標 準異步電機零部件並可以互換；電磁設計均按標準設計，也可按客戶要求的電機 標準及專用起重電機特定要求派生規範性設計。電機端蓋軸承室孔與軸承外圈的配合，按照不同的配合材料在自然裝配狀 態、正常工作狀態、特殊工作狀態三種不同狀態下，由於膨脹係數產生的間隙變 動量差。優選選擇正常工作狀態為公差配合偏差計算依據,用計算方式取代以往 的選擇方式確定設計加工偏差。始終以保證軸承在有油沫狀態下的運行。當膨 脹變動量差較大時,加裝0型圈調節。因此電機端蓋軸承室公差配合數據以計算、 原理分析及再參考GB等標準並細化原標準，應用從設計到生產便於理解識別術 語。將原有標準的"間隙配合"定義細化為間隙就是中間有空間概念的中文原 義，引入軸承公差中"遊隙配合"概念，增加在原間隙配合與過盈配合中缺乏的 "遊盈配合"概念。達到提高無故障運行時間、質量，以適應現代企業生產和概念。
本實用新型的電機定轉子材料全部淘汰高能耗工藝的熱軋矽鋼片，優選採 用各類高性能節能工藝軋制的矽鋼片。
本實用新型的優點在於本實用新型發現了原有設計的不合理性和缺陷， 改進後具有以下兩方面優、特點。 ——
一、 本實用新型異步籠型起重電機完全按IEC標準普通異步籠型電機常規 派生設計。電機外殼、定轉子等零部件，除有特定要求的外，基本可以使用普通 丫、 丫 2、 丫 3系列IEC標準異步電機模具生產零部件並可以互換，電機定轉子
材料全部淘汰高能耗工藝的熱軋矽鋼片，可釆用各類高性能節能工藝軋制的矽 鋼片。 一方面明確了本實用新型可按現有起重電機性能標準使用各類矽鋼片材 料及隨矽鋼片節能新產品更新。電磁設計均按標準設計，也可按客戶要求的電 機標準及專用起重電機特定要求派生規範性設計。另一方面明確了在提高產品 質量的同時，適合應用普通IEC標準異步電機的主要零部件派生設計製造，既縮 短新品開發周期，又可達到了節省投入的目的。
二、 提高電機無故障運行時間、質量的關鍵公差配合中本實用新型電機端 蓋軸承室孔與軸承外圈的配合，以不同的配合材料在自然裝配狀態、正常工作狀 態、特殊工作狀態三種不同狀態下，由於膨脹係數產生的間隙變動量差。選擇正 常工作狀態為公差配合偏差計算依據，用計算方式取代以往的選擇方式確定設 計加工偏差。始終以保證軸承在有油沫狀態下的運行，當膨脹變動量差較大時， 加裝0型圈調節。從而使產品達到提高無故障運行時間、質量。將現有電機端 蓋軸承室公差配合數據以計算、原理分析及再參考GB等標準並細化原標準，應 用設計到生產便於理解識別術語。將原有標準的間隙配合定義細化為間隙就是 中間有空間慨念的中文原義，本實用新型間隙定義取消原標準零與零接觸屬間 隙的範疇；以零與零接觸遊動擴大至間隙的定義，應用軸承公差中遊隙配合名詞 作為概念;增加在原間隙配合與過盈配合中缺乏的，從零與零接觸遊動擴大至過 盈的定義為遊盈配合概念，同理過盈配合不存在過盈量零的概念。公差配合的 細化應用可有效地便於基層加工識別，達到從設計到生產都能清楚以數據、定 義為標準的製造，這是質量控制中必須要熟知的基礎知識。本實用新型以原理 分析及再參考公差配合的細化，同時也適合其它機電產品中滾動軸承與外殼的 配合計算和選用。從而可使眾多機電產品普及性地達到提高無故障運行時間、 質量，以適應現代社會企業生產和使用。


圖l:為本實用新型一種標準派生異步籠型起重電機結構圖。 圖2:為本實用新型一種標準派生異步籠型起重電機電磁圖。 圖3:為本實用新型一種標準派生異步籠型起重電機端蓋軸承室公差圖。 圖4:為本實用新型"T種標準派生異步籠型起重電機端蓋軸承室與軸承間添 加0形圈或帶壓蓋圖。
具體實施方式
以下結合附圖1至圖4中1至10標號與實施例對本實用新型作進一步詳細 說明
一種標準派生異歩籠型起重電機，它包括電機外殼5、定轉子1、前後端 蓋2等零部件，除有特定要求的外，基本優選使用普通IEC標準異步電機模具生 產零部件並可以互換,形成一個標準的派生籠型起重電機。電機定轉子1材料全 部優選淘汰高能耗工藝的熱軋砂鋼片，可採用各類高性能節能工藝軋制的矽鋼 片；電磁4設計均按標準設計，也可按客戶要求的電機標準派生規範性設計。電 機端蓋2軸承室7公差8配合數據以計算、原理分析及再參考標準細化選擇確 立基礎如下:本實用新型計算以理論值為標準，將軸承l直徑假設為零，同時以 軸6在過盈裝配後，軸承3內滾動部位必須保持軸承3轉動必須有的遊隙。當軸 承室7材質線膨脹係數低於軸承3鋼時，設電機軸承3正常工作時溫升值溫度為 A ，軸承3允許最高耐溫值為a ，為溫度基本計算數據A、 a ，軸承3鋼膨脹係數 為b,軸承室7材料膨脹係數為c ，軸承3直徑為d 。首先以電機軸承室7正常 工作溫升值與軸承3正常工作溫度A為設計參考加工零線Xl5同時又是設計分析 選擇公差8關鍵數據；軸承3允許最高耐溫值a為設計參考加工另一零線X2 ， 與&相同X2也是設計分析選擇關鍵數據；達到電機軸承室7在正常工作溫升時 與軸承3正常工作溫度下,該軸承3仍可在低於軸承3材質的壓縮延伸力狀況下 含油旋轉運行。求出公差8加工零線直徑= d A (b—c)，然後以軸承3允 許最高耐溫工作、溫度a為另一偏差加工零線直徑公差8數值，-應用計算依據DX2 = d，a' (b—c)，放棄原習慣標準中上、下偏差數值，將該規格產品軸承室7正常 工作時由於溫升造成的膨脹係數差，形成的間隙變化量設為一極限偏差l。 X1 = DX,'—d ;軸承3允許最高耐溫工作時膨脹係數差設為另一極限偏差X2 。 X2 = DX2 一d 。 (DX—表示軸承3常溫直徑與該配合計算溫升膨脹係數差的和)當軸承室7 材質強度與膨脹係數與軸承3產生或選擇間隙較大時，則可在軸承室7與軸承3
6間添加膨脹調節0形圈9，也可按常規裝配軸承外圈壓蓋10，達到降低受熱後振
動噪聲與避免軸承外圈旋轉。
實施例l
按180—6機座加工的電機。電機定轉子1材料有熱軋矽鋼片改用冷軋矽鋼 片後與原相同功率比較。由於冷軋矽鋼片電磁4感應強度等優於熱軋片，可節約 銅材4. 5%，節約鐵6%，電磁噪聲也低於熱軋片製作的電機。 實施例2
原異歩籠型起重電機專用設計與現改用派生設計相比，同樣180—6機座異 步籠型起重電機，標準派生異步籠型起重電機按要求規範性設計,測試結果性能 完全可以達到起重電機標準。現由於是按標準派生設計，除轉子1鑄鋁成份改 變外，基本上採用普通異步籠型電機定轉子1、前後端蓋3、外殼5等模具，從 而縮短了開發周期，節約了大量模具資金投入。 實施例3
"間隙配合"應用
當軸承室7材料為鑄鐵時，由於膨脹係數小於軸承3鋼，最終在機械旋轉運 行產生溫升後，若軸承3外圈與軸承室7孔的配合在公差8標準零公差狀態下， 軸承室7勢必會壓縮軸承3外圈，從而造成減小軸承3運行內部遊隙值及應有的 潤滑油沫層，當軸承3運行無遊隙時就會造成幹摩擦加劇溫升，從而形成缺油摩 損或壓縮性硬摩損損毀。
按照112機座電機選用306軸承3，軸承3外圈①72ram，根據GB/T275-xx標 準軸承室7常用公差8配合可採用H6、 H7、 J7、 K7或M7，目前中國Y2、 Y3電機 使用朋、H7公差8，按GB/T275-xx選擇公差8,同時參照GB1801-xx選用，按標 準應査基孔制配合。但基孔制下公差8帶基本上都是零或負的標準選擇。按本 實用新型先計算電機軸承3與軸承室7在正常工作溫升值下，由於膨脹係數差產 生的間隙變動量差為加工零線&，軸承3允許最高耐溫值的間隙變動量差為設計 參考加工另一零線X2 。取軸承3鋼線膨脹係數b -12X10,鑄鐵件線膨脹係數 c = 8. 7X l(T6，電機軸承3正常工作溫升A= 50'C，軸承3允許最高溫升值a=80 'C。由於軸承3鋼膨脹係數大於鑄鐵件,則鑄鐵軸承室7 ，D =^72咖在溫升設 計範圍內會產生X產0.01'188、 X2=0.019的間隙不同變化量。同批次電機中若採 用原公差8標準中下偏差為零的合格品將會在使用過程中，由於運行溫升軸承室 7將會壓縮軸承3外圈，減小了軸承3運行內部遊隙值及應有的潤滑油沫層，當軸
7承3運行無遊隙時就會造成幹摩擦加劇溫升,從而形成缺油摩損或壓縮性硬摩損
損毀,造成同批次產品可靠性運行質量差。按本實用新型採用X,膨脹係數差為公 差8下偏差中設為加工零線，X2為上偏差加工零線並酌情調整，採用有間隙值的 "間隙配合"。即①72"0:。hss 8為初始計算標準,若要考慮加工精度，可以按精 度要求調整上偏差,《a&加工時向下偏差偏移。 —.
以上由於下偏差存在一定的間隙值，可彌補一些軸承室7的圓度、徑向跳動 偏差，減少裝配衝擊力。同時初始軸承3外圈無壓縮性使用，可提高軸承3內滾 動部位表面壓縮硬化均勻性，彌補了轉動部位在特定狀況下由於最高溫升時的 膨脹係數差造成的間隙減少量。
同時為保證質量，當間隙增大時，該材質類型可在軸承室7與軸承3間添加 橡膠0形圈9,達到降低初始間隙過大產生振動噪聲與避免軸承3外圈旋轉,充分 應用橡膠0型圈9受熱後會產生收縮可平衡間隙減小的特點，彌補膨脹係數差。 也可按常規裝配軸承3外圈壓蓋10或壓片。 實施例4
"遊隙配合"應用
當軸承室7材料為不鏽鋼時，由於膨脹系大於軸承3鋼，最終在機械旋轉運 行產生溫升後,若軸承3外圈與軸承室7孔的配合在公差8標準間隙狀態下,軸 承室7孔勢必會大於軸承3外圈，從而增大軸承3外圈與軸承室7孔間隙配合值， 易引起軸承3外圈旋轉及軸承室7孔摩損性擴大，形成摩損性升溫、孔擴大變 形損毀。
按照112機座電機選用306軸承3，軸承3外圈072mm，按優選方式先計算 電機軸承3與軸承室7在正常工作溫升值下，由於膨脹係數差產生的間隙變動量 差為加工零線& ，取軸承3鋼線膨脹係數b =12X IO"6，不鏽鋼線膨脹係數c = 16. 6 X1(T，電機軸承3正常工作溫升A= 5(TC。由於軸承3鋼膨脹係數小於不鏽鋼， 則不鏽鋼軸承室7， D =<D72mm在溫升設計範圍內會產生X產O. 01656的間隙增加 量。該間隙變動量若在配合中不分析考慮，按原常規公差8同批次電機中某些靠 近上偏差的合格品將會在使用過程中，由於運行溫升軸承室7將會間隙增大,易 造成軸承3外圈旋轉，從而導致軸承3外圈與軸承室7形成幹摩擦加劇溫升，造 成軸承3與軸承室7硬磨損損毀。造成同批次電機可靠性運行質量差。按本實 用新型採用X膨脹係數差在公差8中設為加工零線並酌情調整,根據不鏽鋼軸承 室7總強度高於軸承3外圈,延伸率高於軸承3鋼，為防軸承3外圈壓縮變形和在電機工作溫升後將會產生的膨脹間隙，易使軸承室7內配合軸承3外圈旋轉。
所以採用以零為標準的"遊隙配合"，使用GB標準朋、H7的下偏差0. 00為加 工零線，但上偏差的數值按在保證溫升狀態下運行是矛盾的。因此為避免溫升產 生間隙過大，同時平衡軸承室7圓度、跳動公差，壓縮上偏差取H5為0.013,以 零與零接觸遊動擴大至間隙的定義，應用軸承A公差8中"遊隙配合"名詞作為 概念,即軸承室7為①72"T'—3 8為初始計算標準，若要考慮加工精度，則可根據 精度要求調整上偏差,但在加工時向下偏差偏移。 "遊隙配合"與"間隙配合"應用選擇
為保證質量，該材質類型可在軸承室7與軸承3間添加熱膨脹0形圈9，達到 降低受熱後振動噪聲與避免軸承3外圈旋轉，公差8可根據0型圈9膨脹係數 與強度計算選擇"遊隙配合"或"間隙配合"，也可按常規裝配軸承3外圈壓蓋 IO或壓片。
"遊盈配合"應用選擇
按實施例3計算則為①72—4謡f 8，形成在常^L下有過盈量的"過盈配合", 形成軸承3外圈在初始裝配狀態，就易產生隨軸承室7加工圓度、跳動性的壓 縮性變形。為減少壓縮變形量，考慮到軸承室7加工圓度、跳動性偏差的因素 可減少過盈量，以上偏差O. 01656改為下偏差，以O為上偏差，即軸承室7為 072: ^8，形成從零與零接觸遊動擴大至過盈的"遊盈配合"。由於在裝配中 同樣存在壓縮的現實，在選擇配合軸承3時必須將壓縮量加入軸承3遊隙值內， 應選擇比實施例3軸承3遊隙大的標準進行配合，可使軸承3外圈在受壓縮後 仍有間隙，保證軸承3始終可在有油沫狀態下的無故障運行。 實施例5
"遊盈配合"應用選擇
當軸承室7材料為鋁時，由於膨脹系大於軸承3鋼最終在機械旋轉運行產生 溫升後，若軸承3外圈與軸承室7孔的配合在公差8標準間隙狀態下，軸承室7 孔勢必會大於軸承3外圈，再加一般合-金鋁硬度低於軸承3，從而增大軸承3外圈 與軸承室7孔間隙配合值,易引起軸承3外圈旋轉及軸承室7孔磨損性擴大，形 成磨損性升溫、孔擴大變形損毀。
按照112機座電機選用306軸承3,軸承3外圈cD72mm，按優選方式先計算 電機軸承3與軸承室7在正常工作溫升值下，由於膨脹係數差產生的間隙變動量 差為加工零線X,，取軸承3鋼線膨脹係數b =12X IO"6，合金鋁線膨脹係數c = 20X 10，電機軸承室7正常工作溫升值與軸承3正常工作溫升A= 50°C 。由於軸承 3鋼膨脹係數小於合金鋁，則合金鋁軸承室7 D :①72mm在溫升設計範圍內會產 生X=0.0288大於軸承3的膨脹係數差。該係數若在配合中不分析考慮，同批次 電機中某些採用上偏差的合格品將會在使用過程中，由於運行溫升軸承室7將會 間隙增大易引造成軸承3外圈旋轉，從而導致軸承3外圈與軸承室J造成幹摩擦 加劇溫升，形成硬磨損損毀，造成同批次可靠性運行質量差。按本實用新型採用 X膨脹係數差產生的間隙變動量差設為一加工零線並酌情調整,另一公差8偏差 線根據合金鋁軸承室7往往強度低於軸承3外圈，延伸率高於軸承3鋼，過盈配 合不易使軸承3外圈壓縮。在軸承室7強度低於軸承3外圈時，同時壓縮回彈性 差，可採用過盈配合。但過盈量不宜取過大，取在電機軸承3正常工作溫升後 產生的間隙變動量為最大過盈量即可，採用以零為標準的由零至過盈的"遊盈 配合"。使用公差8上偏差0. 00為一加工零線,但下偏差的數值按在保證溫升狀 態下運行,材料壓縮後再升溫的回彈量。即軸承室7為cD724鄉s 8。 "遊隙配合"應用選擇
若採取"遊隙配合"軸承室7為①72，皿8，為保證質量必須在軸承室7 與軸承3間添加熱膨脹0形圈9，達到降低受熱後振動噪聲與避免軸承3外圈旋 轉，公差8可根據0型圈9膨脹係數與強度計算選擇。也可按常規裝配軸承3外 圈壓蓋10或壓片。根據需求也可在軸承室7嵌入強度、硬度較高的材質，根據 材質另行計算公差8。 實施例6
"遊隙配合"應用
當軸承室7材料膨脹係數接近軸承3時，由於膨脹係數接近軸承3鋼，所以 該公差8選擇與裝配時，主要避免不能過盈裝配，以免過盈裝配造成軸承室7壓 縮軸承3外圈，形成軸承3運行無遊隙時就會形成幹摩擦加劇溫升，從而形成缺 油或壓縮性硬磨損損毀。為保證軸承3運行內部遊隙值及應有的潤滑油沬層可 採取"遊隙配合"，對公差8要求一般的產品可呆用"間隙配合"。
按照112機座電機選用306軸承3，軸承3外圈0)72mm,根據GB/T275-xx標 準軸承室7常用公差8配合可採用H6、 H7、 J7、 K7或M7，目前中國Y2、 Y3電機 使用朋、H7公差8，按GB/T275-xx選擇公差'8，同時參照GB1801-xx選用，按標 準應査基孔制配合。但基孔制下偏差是零的標準選擇為主。軸承室7D二0)72mm 該係數若在配合中不分析考慮，軸承室7將會壓縮軸承3外圈，從而減小軸承3運行內部遊隙值及應有的潤滑油沫層，當軸承3運行無遊隙時就會造成幹摩擦加 劇溫升，從而形成缺油磨損或壓縮性硬磨損損毀，造成同批次電機可靠性運行質
量差。按本實用新型採用x膨脹係數差產生的間隙變動量差設為一加工零線並 酌情調整,另一公差8偏差線可根據軸承室7加工中圓度、跳動偏差累加為上偏 差。由於膨脹係數接近，無膨脹係數差，但要避免軸承室7壓縮軸承3外圈，因此 下偏差採用本實用新型"遊隙配合"慨念中以零為零線的公差8值，上偏差累加 誤差選擇0. 013。若採用有間隙值的間隙配合,下偏差則可取0. 01加工件累加公 差8，上偏差按GB標準朋為0.019。即遊隙配合軸承室7偏差為cD72"TJ 8;間 隙配合軸承室7偏差為①72^:^ 8。根據以上分析說明了在加工中上、下偏差 主要可以往上或往下偏移的依據，為初始計算標準。若要考慮加工精度，則可調 整上偏差，在加工時向下偏差偏移。
綜上所述
根據以上實施例分析了本實用新型一種符合異步起重電機標準、質量、並 能縮短開發周期、節約材料及資金投入，並能及時適應市場進步變化要求，可有
效地提高電機無故障運行時間的標準派生異步籠型起重電機。特別是電機端蓋2 軸承室7孔與軸承3外圈的配合中，應用了不同的配合材料在自然裝配狀態、正 常工作狀態、特殊工作狀態三種不同環境狀態下，由於膨脹係數產生的間隙變動 量差，優選選擇正常工作狀態為公差8配合偏差計算依據，用計算方式取代以往 的選擇方式確定設計加工偏差。當膨脹變動量差較大時，加裝0型圈9調節，始 終優選保證軸承3在有油沫狀態下運行的特點。可使產品達到提高無故障運行 時間、質量，以適應現代社會企業生產和使用。
ii
權利要求1、一種標準派生異步籠型起重電機，其特徵在於電機外殼(5)、定轉子(1)等零部件，使用普通IEC標準異步電機零部件並可以互換；電磁(4)設計均按標準設計；電機端蓋(2)軸承室(7)孔與軸承(3)的配合，以設計溫升為公差(8)配合偏差依據；當膨脹變動量差較大時，加裝O型圈(9)調節，始終以保證軸承(3)在有油沫狀態下的運行。
2、 根據權利1所述的電機，其特徵是電機外殼(5)、定轉子(l)主要零部 件是普通丫、 丫2、 丫3系列IEC標準異步電機零件。
專利摘要本實用新型公開了一種標準派生異步籠型起重電機。其電機外殼，定、轉子等零部件，除有特定要求的外，基本使用普通IEC標準異步電機零部件並可以互換；電機定、轉子材料採用高性能節能工藝軋制的矽鋼片；電磁設計均按電機標準及專用起重電機特定要求規範性設計。電機端蓋軸承室孔與軸承外圈的配合，按照不同的配合材料在自然裝配、正常工作、特殊工作三種不同狀態下，根據膨脹係數產生的間隙變動量差，選擇正常工作狀態為首選配合偏差計算依據，用計算方式取代以往的選擇方式確定設計加工偏差。當膨脹變動量差較大時，加裝O型圈調節。始終以保證軸承在有油沫狀態下的運行。從而達到提高電機的無故障運行時間與質量。
文檔編號H02K17/16GK201430519SQ20092006791
公開日2010年3月24日 申請日期2009年2月20日 優先權日2009年2月20日
發明者葉禮明, 湯學華, 葛良璞, 丹 陳 申請人:上海電機學院;上海良機工業有限公司;上海光陸電機有限公司