一種煉鋼轉爐的開爐方法
2023-05-27 02:55:56
專利名稱：一種煉鋼轉爐的開爐方法
技術領域：
本發明涉及一種煉鋼轉爐的開爐方法。
背景技術：
轉爐爐齡是轉爐煉鋼中的一個重要的技術經濟指標，是煉鋼廠發揮效益的一個重要因素。提高轉爐爐齡不僅可以提高轉爐的生產效率，降低耐材消耗，確保連鑄機的作業率，同時又可以發揮高爐、煉鋼、軋鋼等系統的綜合效益。
轉爐開爐，即轉爐開吹第一爐對轉爐一個爐役具有格外的重要性，開爐操作是否成功不僅對轉爐爐襯的使用壽命影響很大，而且對第一爐的鋼水質量也有很大的影響。新轉爐由於是冷爐，對兌入的鐵水降溫較大，因此，必須保證足夠的熱量來源(鐵水物理熱和發熱元素化學熱)提供給鐵水。生產實踐證明，新爐爐襯的侵蝕速度要比爐役中期和後期快得多。開新爐如果操作不當，不但會影響爐襯的燒結，導致爐襯的大面積剝落，嚴重時甚至會造成爐襯的坍塌現象，而且還會影響正常的煉鋼生產。因此，開新爐操作是能否使該爐役生產儘快進入良性循環的關鍵。
文獻《韶鋼Consteel電轉爐開爐新工藝》介紹了韶鋼煉軋廠Consteel電爐改造成電轉爐後，開新爐的工藝發生了變化，為適應電轉爐的冶煉工藝，通過控制鐵水加入量、 造渣、吹氧等手段以保證烘爐效果，其主要技術特點主要包括控制鐵水的加入速度，先倒少部分對鐵水流槽進行烘烤，等到鐵水流槽烘乾後，再按照l_2t/min的速度加入鐵水約 5min，後期儘快把鐵水包中剩餘的鐵水倒入電爐內；鐵水比> 85% ;在爐底均勻鋪墊大約 4_5t碳粉。但是這種工藝主要是針對電轉爐工藝，此轉爐在開爐過程中需要電加熱，與採用頂底複合吹煉煉鋼轉爐開爐存在較大的區別。
文獻《大型轉爐煉鋼小渣量快速脫磷的生產實踐》介紹了通用的150t轉爐在冶煉過程中操作的生產實踐 。介紹了正常轉爐冶煉過程中影響吹煉終點磷含量的主要工藝參數為溫度、鹼度、氧化鐵、渣量和鐵水磷含量。但是這種方法主要針對一般轉爐生產所採用的常規操作，對於頂底複合吹煉轉爐新開爐並不適合。發明內容
本發明的目的是提供一種新的煉鋼轉爐的開爐方法，採用本發明提供的方法能夠在煉鋼的同時，使轉爐爐襯得到快速的升溫和良好燒結，使轉爐爐襯能夠達到正常冶煉時爐襯的溫度(1200°C左右)，保證生產工藝順行，並能夠保證使得到的第一爐鋼水達到其吹煉的質量要求。
為了實現上述目的，本發明提供了一種煉鋼轉爐的開爐方法，其中，所述開爐方法包括先將矽鐵合金加入到轉爐中，然後向轉爐中兌入含釩鐵水並採用轉爐頂底複合吹煉將鐵水進行吹煉，並向鐵水中加入提溫劑和輔料，吹煉條件以及各物質的加入量使得滿足吹煉終點的鋼水要求，並將吹煉得到的鋼水出鋼到鋼包中。
鑑於如上所述，本發明採用的是鐵水——發熱元素開爐法，即先在新砌好的轉爐中加入矽鐵合金，然後直接兌入含釩鐵水，並在吹煉過程中加入焦炭和/或類石墨等提溫劑以及輔料進行造渣，一方面能夠通過加入的提溫劑中的發熱元素C和Si與氧發生的碳氧反應產生熱能，以提供吹煉所需用的熱量並達到轉爐鋼水的終點溫度要求，另一方面能夠保證第一爐有較強的脫磷能力，使滿足鋼水的終點碳、磷、硫等含量要求。本發明的方法能夠在煉鋼的同時，使爐襯得到快速的升溫和良好燒結，保證在烘烤、燒結好爐襯的基礎上， 同時冶煉出合格的鋼水，做到開爐、生產兩不誤。
本發明的其他特徵和優點將在隨後的具體實施方式
部分予以詳細說明。
具體實施方式
以下對本發明的具體實施方式
進行詳細說明。應當理解的是，此處所描述的具體實施方式
僅用於說明和解釋本發明，並不用於限制本發明。
需要說明的是，下述所述的 「/噸鋼水」均指的是以初煉得到的鋼水的量為基準。
按照本發明，所述煉鋼轉爐的開爐方法包括先將矽鐵合金加入到轉爐中，然後向轉爐中兌入含釩鐵水並採用轉爐頂底複合吹煉將鐵水進行吹煉，並向鐵水中加入提溫劑和輔料，吹煉條件以及各物質的加入量使得滿足吹煉終點的鋼水要求，並將吹煉得到的鋼水出鋼到鋼包中。
按照本發明，所述開爐方法中採用的是全鐵水冶煉，即兌入轉爐中的全部為含釩鐵水，而不加入廢鋼和半鋼等，目的是可以保證所述含釩鐵水中的發熱元素，如C、S1、Mn、 V等元素的充足，防止在冶煉過程中發生吸熱反應，並在吹氧過程中，為煉鋼提供充足的熱量。優選情況下，以所述含釩鐵水的總重量為基準，所述鐵水中C含量為4. 2-4. 6重量％， Si含量為O. 1-0. 3重量％，Mn含量為O. 1-0. 3重量％，P含量為O. 05-0. 08重量％，S含量為O. 005-0. 02重量％，V含量為O. 2-0. 4重量％，Ti含量為O. 05-0. 15重量％，鐵含量在 94重量％以上。所述含釩鐵水的溫度通常為1200-1300°C。
剛開爐時爐襯為室溫狀態，採用本發明的方法經過第一爐冶煉過後，爐襯被迅速升溫，從內表面到外表面溫度是變化的，外表面就是跟空氣接觸的，綜合溫度就應該在 1200 °C 左右。
本發明的發明人發現，各種發熱元素的加入時機和順序是保證爐襯能夠快速均勻的升溫的關鍵，因此，按照本發明，在兌入鐵水之前，先將矽鐵合金加入到轉爐中可以在吹煉開始時即可以為鐵水吹煉提供熱量，並保證在開始吹煉後爐內迅速升溫。所述矽鐵合金的加入量的可選擇範圍較寬，可以視爐內溫度以及熱量需求情況而定，優選情況下，所述矽鐵合金的加入量為4. 5-5. 5千克/噸鋼水。以所述矽鐵合金的總重量為基準，所述矽鐵合金中矽的含量通常為65-80重量％，鐵的含量通常為15-30重量％，碳含量通常為5-10重量％。
按照本發明，在吹煉時向鐵水中加入提溫劑可以進一步為鐵水提供額外的熱量而且還能夠保證爐內溫度的穩定性。其中，所述提溫劑可以為各種可以提供如C、Si等發熱元素的提溫劑，優選可以為更方便易得的焦炭和/或類石墨。所述提溫劑的加入量的可選擇範圍較寬，可以視爐內溫度以及熱量需求情況而定，優選情況下，所述提溫劑的加入量為 15-19千克/噸鋼水。其中，以所述焦炭的總重量為基準，所述焦炭中C含量為90重量％以上，所述Si含量為5-10重量以所述類石墨的總重量為基準，所述類石墨中C含量為90重量％以上，所述Si含量為5-10重量％。
本領域技術人員公知的是，一般經過修爐或補爐後，爐襯中會含有較多的磷元素， 因此，在吹煉過程中，在保證滿足爐襯能夠快速均勻的升溫以提供冶煉鋼水的溫度之外還需要保證較好的脫磷能力，本發明的發明人發現，在吹煉時向鐵水中加入輔料可以很好地達到純淨鋼水的目的。所述輔料可以為各種可以進行造渣的造渣材料，例如，所述輔料可以為普通石灰和高鎂石灰，可以利用其中的成分CaO與鐵水中的一些元素進行反應，從而達到純淨鋼水的目的。所述普通石灰中的CaO含量通常為85-90重量％ ;以所述高鎂石灰的總重量為基準，所述高鎂石灰中的MgO含量通常為40-50重量％，CaO含量通常為50-60重量％。所述普通石灰和高鎂石灰的加入量的可選擇範圍較寬，可以根據實際需要適當選擇， 優選情況下，所述普通石灰的加入量為大於或等於60千克/噸鋼水，更優選為60-70千克 /噸鋼水時能夠保證冶煉操作具有更強的脫磷能力。此外，所述高鎂石灰中含有的一定量的 MgO還可以保證爐渣中有含有一定量的MgO，以起到保護爐襯的作用。優選情況下，所述高鎂石灰的加入量為15-23千克/噸鋼水。
本發明的發明人還發現，在吹煉時分批加入提溫劑和輔料，能夠進一步穩定爐襯溫度並更好地達到滿足鋼水質量要求的目的，因此，優選情況下，所述向鐵水中加入提溫劑和輔料的方法包括先向鐵水中加入第一批輔料，吹煉3-5分鐘後，加入提溫劑並分批加入剩餘的輔料；先加入的第一批輔料的量為輔料總重量的55-75重量％，更優選為60-70重量％。更優選情況下，所述分批加入剩餘的輔料的時間不超過15分鐘，優選為10-12分鐘，且每批剩餘的輔料的加入量至多為剩餘的輔料的總重量的25重量％，優選為18-23重量％。
按照本發明，通過轉爐頂底複合吹煉可以促進碳-氧反應，並降低出鋼鋼水的含氧量，複合吹煉可以強化熔池攪拌，促進鋼-渣界面反應，反應更接近於平衡狀態，所以顯著地降低了鋼水和熔渣中的過剩氧含量。轉爐頂底複合吹煉是本領域公知的轉爐煉鋼方法。優選地 ，所述轉爐頂底複合吹煉為頂吹氧氣、底吹攪拌氣體。優選情況下，保證頂吹氧氣的量為68-95標準立方米/噸鋼水的強化吹氧強度能夠進一步促進碳氧反應從而提高熱能來提高溫度以達到轉爐鋼水的終點溫度要求，所述頂吹氧氣的供氣強度通常可以為 2. 6-3. 2Nm3/噸鋼水· min。底吹攪拌氣體的強度可以為O. 03-0. 15Nm3/噸鋼水· min。例如，可以在吹煉前期底吹不活潑氣體(例如氮氣)，在吹煉後期切換為底吹惰性氣體(例如 IS 氣)ο
按照本發明，所述吹氧時間只要能夠保證在保證烘烤、燒結好爐襯的基礎上，同時要冶煉出合格的鋼水即可，優選情況下，所述吹氧時間不小於20分鐘，更優選為20-25分鐘。
按照本發明，吹煉條件以及各物質的加入量只要滿足吹煉終點的鋼水要求即可， 其中，所述出鋼的溫度沒有特別限定，例如，通常達到大於或等於1700°C時即可以出鋼；優選情況下，以吹煉終點得到的鋼水的總重量為基準，所述鋼水中C含量為4. 2-4. 6重量％， P含量為O. 05-0. 08重量％，S含量為O. 005-0. 02重量％。
按照本發明，為了降低轉爐的空置時間，並利於減少轉爐溫度的散失，並保證連續生產時轉爐溫度的蓄積，在向轉爐中兌完鐵水後與開始進行吹煉之間的時間間隔優選不超過3分鐘；出鋼完成後與繼續兌入鐵水之間的時間間隔優選不超過10分鐘。
按照本發明，該方法還包括在出鋼後進行倒渣的步驟，優選情況下，為了防止轉爐爐襯在冶煉前期垮塌，倒渣時轉爐爐體的傾斜角度不超過150度，所述傾斜角度指倒渣時爐體的軸向方向與轉爐垂直放置時爐體軸向方向之間的夾角。
新轉爐砌磚完成後的容積稱為轉爐的工作容積，也稱有效容積，以「V」表示，公稱噸位用「T」表示，兩者之比值「V/T」稱之為爐容比，單位為(m3/t)。一定公稱噸位的轉爐，都有一個合適的爐容比，即保證爐內有足夠的冶煉空間，從而能獲得較好的技術經濟指標和勞動條件。爐容比過大，會增加設備重量、廠房高度和耐火材料消耗量，因而使整個車間的費用增加，成本提高，對鋼的質量也有不良影響；而爐容比過小，爐內沒有足夠的反應空間， 勢必引起噴濺，對爐襯的衝刷加劇，操作惡化，導致金屬消耗增高，爐襯壽命降低，不利於提高生產率。優選情況下，本發明所述轉爐爐容比為大於O. 9m3/t。
以上詳細描述了本發明的優選實施方式，但是，本發明並不限於上述實施方式中的具體細節，在本發明的技術構思範圍內，可以對本發明的技術方案進行多種簡單變型，這些簡單變型均屬於本發明的保護範圍。
另外需要說明的是，在上述具體實施方式
中所描述的各個具體技術特徵，在不矛盾的情況下，可以通過任何合適的方式進行組合，為了避免不必要的重複，本發明對各種可能的組合方式不再另行說明。
此外，本發明的各種不同的實施方式之間也可以進行任意組合，只要其不違背本發明的·思想，其同樣應當視為本發明所公開的內容。
以下將通過具體實施例對本發明進行進一步的詳細描述。
實施例1中採用含釩全鐵水冶煉，以所述含釩鐵水的總重量為基準，成分按重量百分比計，C含量為4. 35，Si含量為O. 2，Mn含量為O. 2，P含量為O. 065，S含量為O. 013， V含量為O. 3，Ti含量為O. 1，餘量為Fe。
實施例2中採用含釩全鐵水冶煉，以所述含釩鐵水的總重量為基準，成分按重量百分比計，C含量為4. 2，Si含量為O. 1，Mn含量為O. 1，P含量為O. 05，S含量為O. 005，V 含量為O. 2，Ti含量為O. 05，餘量為Fe。
實施例3中採用含釩全鐵水冶煉，以所述含釩鐵水的總重量為基準，成分按重量百分比計，C含量為4. 6，Si含量為O. 3，Mn含量為O. 3，P含量為O. 08，S含量為O. 02，V含量為O. 4，Ti含量為O. 15，餘量為Fe。
下述實施例中所用普通石灰中CaO含量為90重量％ ;高鎂石灰中CaO含量為60重量％, MgO含量為40重量％。
下述實施例中，所述娃鐵合金中，Si含量約為75重量Fe含量約為20重量C含量約為5重量％ ;所述焦炭中C含量約為90重量Si含量約為5重量％ ;所述類石墨中C含量約為90重量％，Si含量約為5重量％ (購自攀鋼煤化工廠)。
實施例1
本實施例用於說明本發明提供的轉爐開爐方法。
先將650kg矽鐵合金加入到容積為140噸的轉爐內，然後將溫度為1250°C的含釩全鐵水冶煉兌入轉爐中，鐵水裝入量為135噸。採用轉爐頂底複合吹煉將鐵水進行吹煉，並加入普通石灰8. 5噸、高鎂石灰2. 5噸和焦炭2. 3噸，複合吹煉時頂吹純氧10000標準立方米(所述頂吹氧氣的供氣強度為2. 8Nm3/噸鋼水· min)，底吹純氬氣強度O. 07Nm3/噸鋼水· min，吹煉27分鐘後，吹煉結束，得到合適的鋼水(132噸)終點溫度(1720°C )和終點成分(按重量百分比計，C含量為O. 05、Si含量為O. 02、Mn含量為O. 022、P含量為O. 01、 S含量為O. 010,V含量為O. 02,Ti含量為O. 02、餘量為Fe)，爐襯溫度合適(1200°C )，爐型保持較好狀態。
在向轉爐中兌完鐵水後與開始進行吹煉之間的時間間隔不超過3分鐘；出鋼完成後與繼續兌入鐵水之間的時間間隔不超過10分鐘。在出鋼後倒渣，倒渣時轉爐爐體的傾斜角度為140度。
實施例2
本實施例用於說明本發明提供的轉爐開爐方法。
先將700kg矽鐵合金加入到容積為140噸的轉爐內，然後將溫度為1200°C的含釩全鐵水冶煉兌入轉爐中，鐵水裝入量為130噸。採用轉爐頂底複合吹煉將鐵水進行吹煉，並加入普通石灰8噸、高鎂石灰2噸和焦炭2. 5噸，複合吹煉時頂吹純氧9000標準立方米(所述頂吹氧氣的供氣強度為2. 86Nm3/噸鋼水· min)，底吹純氬氣強度O. 04Nm3/噸鋼水·π η， 吹煉24. 5分鐘後，吹煉結束，得到合適的鋼水(128噸)終點溫度(1700°C )和終點成分(按重量百分比計，C含量為O. 04、Si含量為O. 015、Mn含量為O. 012、P含量為O. 008、S含量為O. 009,V含量為O. 018,Ti含量為O. 015、餘量為Fe)，爐襯溫度合適(1210°C )，爐型保持較好狀態。
在向轉爐中兌完鐵水後與開始進行吹煉之間的時間間隔不超過3分鐘；出鋼完成後與繼續兌入鐵水之間的時間間隔不超過10分鐘。在出鋼後倒渣，倒渣時轉爐爐體的傾斜角度為135度。
實施例3
本實施例用於說明本發明提供的轉爐開爐方法。
先將600kg矽鐵合金加入到容積為140噸的轉爐內，然後將溫度為1300°C的含釩全鐵水冶煉兌入轉爐中，鐵水裝入量為140噸。採用轉爐頂底複合吹煉將鐵水進行吹煉， 並加入普通石灰9噸、高鎂石灰3噸和類石墨2噸，複合吹煉時頂吹純氧11000標準立方米(所述頂吹氧氣的供氣強度為2. 66Nm3/噸鋼水· min)，底吹純氬氣強度O. 063Nm3/噸鋼水· min，吹煉30分鐘後，吹煉結束，得到合適的鋼水(138噸)終點溫度(1730°C )和終點成分(按重量百分比計，C含量為O. 06,Si含量為O. 023、Mn含量為O. 022,P含量為O. 007、 S含量為O. 007、V含量為O. 015、Ti含量為O. 011、餘量為Fe)，爐襯溫度合適(1220°C )，爐型保持較好狀態。
在向轉爐中兌完鐵水後與開始進行吹煉之間的時間間隔不超過3分鐘；出鋼完成後與繼續兌入鐵水之間的時間間隔不超過10分鐘。在出鋼後倒渣，倒渣時轉爐爐體的傾斜角度為130度。
實施例4
本實施例用於說明本發明提供的轉爐開爐方法。
按照實施例1的方法冶煉鐵水，不同的是，向鐵水中加入普通石灰、高鎂石灰和焦炭的方法為先向鐵水中加入4. 675噸普通石灰和1. 375噸高鎂石灰，吹煉4分鐘後，再加入焦炭2. 3噸，並在15分鐘內分批加完剩餘的普通石灰和高鎂石灰，每批加入的普通石灰和高鎂石灰的量分別為剩餘的普通石灰和高鎂石灰的23重量％。吹煉27分鐘後，吹煉結束，得到合適的鋼水(132噸)終點溫度(1725°C)和終點成分(按重量百分比計，C含量為 O. 06、Si含量為O. 03、Mn含量為O. 025、P含量為O. 008、S含量為O. 008、V含量為O. 018、 Ti含量為O. 018、餘量為Fe)，分批加入剩餘輔料有利於得到更高的溫度和質量更高的鋼水，爐襯溫度合適(1210°C )，爐型保持較好狀態。
實施例5
本實施例用於說明本發明提供的轉爐開爐方法。
按照實施例2的方法冶煉鐵水，不同的是，向鐵水中加入普通石灰、高鎂石灰和焦炭的方法為先向鐵水中加入5. 2噸普通石灰和1. 3噸高鎂石灰，吹煉3分鐘後，再加入焦炭 2. 5噸，並在12分鐘內分批加完剩餘的普通石灰和高鎂石灰，每批加入的普通石灰和高鎂石灰的量分別為剩餘的普通石灰和高鎂石灰的18重量％。吹煉24. 5分鐘後，吹煉結束，得到合適的鋼水(128噸)終點溫度(1705°C)和終點成分(按重量百分比計，C含量為O. 05、 Si含量為O. 025、Mn含量為O. 032、P含量為O. 006、S含量為O. 006、V含量為O. 021、Ti含量為O. 021、餘量為Fe)，分批加入剩餘輔料有利於得到更高的溫度和質量更高的鋼水，爐襯溫度合適(1230°C )，爐型保持較好狀態。
實施例6
本實施例用於說明本發明提供的轉爐開爐方法。按照實施例3的方法冶煉鐵水，不同的是，向鐵水中加入普通石灰、高鎂石灰和焦炭的方法為先向鐵水中加入6. 3噸普通石灰和2.1噸高鎂石灰，吹煉3. 5分鐘後，再加入類石墨2噸，並在10分鐘內分批加完剩餘的普通石灰和高鎂石灰，每批加入的普通石灰和高鎂石灰的量分別為剩餘的普通石灰和高鎂石灰的25重量％。吹煉30分鐘後，吹煉結束，得到合適的鋼水(138噸)終點溫度(1732°C )和終點成分(按重量百分比計，C含量為O. 065、 Si含量為O. 03、Mn含量為O. 03、P含量為O. 0065、S含量為O. 0065、V含量為O. 014, Ti含量為O. 017、餘量為Fe)，分批加入剩餘輔料有利於得到更高的溫度和質量更高的鋼水，爐襯溫度合適(1235°C )，爐型保持較好狀態。
從上述結果可以看出，採用本發明的開爐方法能夠在煉鋼的同時，使轉爐爐襯得到快速的升溫和良好燒結，使轉爐爐襯能夠達到正常冶煉時爐襯的溫度，並能夠保證使得到的第一爐鋼水達到其質量要求。特別是，當改變提溫劑和輔料的加入方式並分批加入輔料時，更有利於煉鋼爐渣的形成，並更能夠體現輔料的冶金效果。
權利要求
1.一種煉鋼轉爐的開爐方法，其特徵在於，所述開爐方法包括先將矽鐵合金加入到轉爐中，然後向轉爐中兌入含釩鐵水並採用轉爐頂底複合吹煉將鐵水進行吹煉，並向鐵水中加入提溫劑和輔料，吹煉條件以及各物質的加入量使得滿足吹煉終點的鋼水要求，並將吹煉得到的鋼水出鋼到鋼包中。
2.根據權利要求1所述的開爐方法，其中，所述娃鐵合金的加入量為4.5-5. 5千克/噸鋼水。
3.根據權利要求1所述的開爐方法，其中，所述提溫劑為焦炭和/或類石墨，所述提溫劑的加入量為15-19千克/噸鋼水。
4.根據權利要求1所述的開爐方法，其中，所述輔料為普通石灰和高鎂石灰，所述普通石灰的加入量為大於或等於60千克/噸鋼水，以所述普通石灰的總重量為基準，所述普通石灰中的CaO含量為85-90重量所述高鎂石灰的加入量為15-23千克/噸鋼水，以所述高鎂石灰的總重量為基準，所述高鎂石灰中的MgO含量為40-50重量％，CaO含量為50-60 重量％。
5.根據權利要求1所述的開爐方法，其中，所述向鐵水中加入提溫劑和輔料的方法包括先向鐵水中加入第一批輔料，吹煉3-5分鐘後，加入提溫劑並分批加入剩餘的輔料；先加入的第一批輔料的量為輔料總重量的55-75重量％。
6.根據權利要求5所述的開爐方法，其中，所述分批加入剩餘的輔料的時間不超過15 分鐘，且每批剩餘的輔料的加入量至多為剩餘的輔料的總重量的25重量％。
7.根據權利要求1所述的開爐方法，其中，所述轉爐頂底複合吹煉為頂吹氧氣、底吹攪拌氣體，頂吹氧氣的用量為68-95標準立方米/噸鋼水，吹氧時間不小於20分鐘；底吹攪拌氣體的供氣強度為O. 03-0. 15Nm3/噸鋼水· min。
8.根據權利要求1所述的開爐方法，其中，所述出鋼溫度大於或等於1700°C。
9.根據權利要求1所述的開爐方法，其中，以吹煉終點得到的鋼水的總重量為基準，所述鋼水中C含量為4. 2-4. 6重量％，P含量為O. 05-0. 08重量％，S含量為O. 005-0. 02重量％。
10.根據權利要求1所述的開爐方法，其中，以所述含釩鐵水的總重量為基準，所述鐵水中C含量為4. 2-4. 6重量％，Si含量為O. 1-0. 3重量％ ,Mn含量為O. 1-0. 3重量％，P含量為O. 05-0. 08重量％，S含量為O. 005-0. 02重量％，V含量為O. 2-0. 4重量％，Ti含量為O.05-0. 15重量％，鐵含量在94重量％以上；所述含釩鐵水的溫度為1200-1300°C。
11.根據權利要求1所述的方法，其中，該方法還包括在出鋼後進行倒渣的步驟，倒渣時轉爐爐體的傾斜角度不超過150度。
全文摘要
本發明公開了一種煉鋼轉爐的開爐方法，其中，所述開爐方法包括先將矽鐵合金加入到轉爐中，然後向轉爐中兌入含釩鐵水並採用轉爐頂底複合吹煉將鐵水進行吹煉，並向鐵水中加入提溫劑和輔料，吹煉條件以及各物質的加入量使得滿足吹煉終點的鋼水要求，並將吹煉得到的鋼水出鋼到鋼包中。採用本發明提供的方法能夠在煉鋼的同時，使轉爐爐襯得到快速的升溫和良好燒結，使轉爐爐襯能夠達到正常冶煉時爐襯的溫度，保證了生產工藝順行，並能夠保證使得到的第一爐鋼水達到其吹煉的鋼水質量要求。
文檔編號C21C5/28GK102994685SQ20111027719
公開日2013年3月27日 申請日期2011年9月19日 優先權日2011年9月19日
發明者陳永, 梁新騰, 曾建華, 任毅, 楊森祥, 李桂軍, 李青春, 李利剛, 何為, 李安林, 陳均 申請人:攀鋼集團攀枝花鋼鐵研究院有限公司, 攀鋼集團攀枝花鋼釩有限公司, 攀鋼集團西昌鋼釩有限公司