埋弧焊用熔融焊劑的製作方法
2023-06-01 16:27:56
專利名稱：埋弧焊用熔融焊劑的製作方法
技術領域：
本發明涉及一種在適於管道及結構用管等大徑鋼管焊接的高速埋弧焊上使用的埋弧焊用熔融焊劑，。
背景技術：
在使用於輸送天然氣及石油等管道的鋼管焊接中，為了提高制管效率，焊接速度的高速化進一步發展，隨之而來會產生的問題是由於咬邊及夾渣等焊接缺陷發生率的增大及焊接金屬氧含量的增加而帶來的焊接金屬的韌性劣化等。以前，對如此大徑的鋼管進行接縫焊接時，適用的是由能高速焊接的多電極埋弧焊接法進行的雙面單層焊接，不過，這種由多電極埋弧焊接法進行的雙面單層焊接，存在容易發生咬邊及夾渣等焊接缺陷的問題。
為此，提出減輕鋼管高速焊接中的焊接缺陷的方法(參照例如特開平9-85440號公報、特開平9-277043號公報、特開平9-239536號公報、特開平10-43859號公報、特開平10-258363號公報、特開平10-258364號公報)。在這些文獻所述的焊接方法中，通過使用多電極、一邊對焊接金屬施以電磁攪拌一邊進行焊接，從而謀求缺陷的減輕。
另外，近來，為了增加管道的作業壓力以謀求輸送效率的提高，從而要求焊接金屬的高強度及高韌性化，期望確保能同時實現這些的技術。特別是謀求一種高速焊接方法，能獲得在寒冷地區也耐用的低溫韌性優良的焊接金屬。通常，作為用以提高焊接金屬韌性的方法，已知提高焊劑的鹼性且降低焊接金屬中的氧含有量的方法。不過，若提高焊劑的鹼性，則有焊道外觀及脫渣性下降、咬邊及夾渣等焊接缺陷增加的傾向。特別是在高速焊接中其傾向顯著化，因此，很難用該方法實現韌性提高及高速焊接化的兩全。
以前，為了提高焊接金屬的低溫韌性而進行焊接材料的研究(參照例如特公平5-38677號公報)。特公平5-38677號公報中提出了一種埋弧焊用熔融焊劑，通過規定焊劑的成分，從而即使是適用於高速埋弧焊時，也能獲得焊接作業性良好且低溫韌性優良的焊接金屬。
不過，上述現有的技術存在以下所示的問題點。首先，特開平9-85440號公報等所述的焊接方法，需要形成磁場的設備用以對焊接金屬進行電磁攪拌，因此，製造成本增加。另外，那些文獻中在用於提高焊接金屬韌性的方法上下工夫。
另外，特公平5-38677號公報中所述的焊劑，是關於2電極焊接法的焊劑，近來，為了提高焊接效率而焊接速度進一步高速化，相對於現在要求的韌性而言，很難說具有足夠的性能。為此，要求埋弧焊用熔融焊劑更進一步提高性能。
發明內容
本發明即是鑑於這些問題點而產生的，其目的在於提供一種焊接金屬的低溫韌性優良且雙面單層焊接的高速焊接的焊接作業性優良的埋弧焊用熔融焊劑。
本發明的埋弧焊用熔融焊劑，其特徵在於焊劑整個質量中，CaO佔15～21質量％、CaF2佔11～19質量％、MgO佔7～14質量％、SiO2佔28～35質量％、Al2O3佔9用到7質量％、MnO佔6～12質量％、FeO0.2～1.5質量％、Na2O及K2O總量佔0.5～1.8質量％、B2O3含有1.0質量％以下、TiO2限制在4質量％以下；當將CaO含有量(質量％)表示為[CaO]、將MgO含有量(質量％)表示為[MgO]、將CaF2含有量(質量％)表示為[CaF2]、將Na2O含有量(質量％)表示為[Na2O]、將K2O含有量(質量％)表示為[K2O]、將SiO2含有量(質量％)表示為[SiO2]、將FeO含有量(質量％)表示為[FeO]、將TiO2含有量(質量％)表示為[TiO2]、將Al2O3含有量(質量％)表示為[Al2O3]、將MnO含有量(質量％)表示為[MnO]時，下述算式1設定的[M]為1.00～1.50。
M=1.5[CaO]+1.5[MgO]+[CaF2]+[Na2O]+[K2O][SiO2]+[FeO]+0.7[TiO2]+0.7[Al2O3]+0.3[MnO]]]>本發明中，使焊劑中含有的、對焊接作業性有影響的CaO、CaF2、MgO、SiO2、Al2O3、MnO、FeO、Na2O、K2O、TiO2及B2O3的含有量在上述範圍內，因此，能提高焊接作業性的同時又抑制缺陷的發生。再有，規定對焊接金屬中的氧濃度有影響的成分的含有量，則使由上述式1設定的[M]為1.00～1.50，因此，與現有的焊劑相比較，焊接金屬中的氧量降低，低溫韌性提高。
根據本發明，使CaO、CaF2、MgO、SiO2、Al2O3、MnO、FeO、Na2O、K2O及TiO2的含有量最佳，從而能提高高速焊接的焊接作業性，另外，對由CaO、CaF2、MgO、SiO2、Al2O3、MnO、FeO、Na2O、K2O及TiO2求得的[M]值進行規定，從而降低焊接金屬中的氧含量，同時使B2O3的含有量最佳，從而焊接金屬的淬透性提高，因此能提高焊接金屬的低溫韌性。
圖1是表示焊劑鹼度和焊接金屬中氧量的關係的曲線圖，其中，橫軸設為焊劑的IIW鹼度、縱軸設為焊接金屬中的氧量。
圖2是表示[M]和焊接金屬中氧量的關係的曲線圖，其中橫軸設為[M]，縱軸設為焊接金屬中的氧量。
圖3(a)是表示4電極焊接的電極配置的示意圖、(b)是表示坡口形狀的剖面圖。
圖4(a)是表示3電極焊接的電極配置的示意圖、(b)是表示坡口形狀的剖面圖。
圖5是表示焊接金屬中氧分析及衝擊試驗用的試驗片的採集位置的剖面圖。
具體實施例方式
以下，參照附圖對本發明的埋弧焊用熔融焊劑進行具體說明。本發明人等，為了實現上述目的而刻意進行實驗研究，結果，導出了焊劑的鹼性和對焊接金屬的低溫韌性有影響的氧量之間的關係，還發現了能獲得高速焊接的作業性優良、低溫韌性優良的焊接金屬的焊劑組成。具體地說，本發明人等，考慮到焊接速度的更高速化及隨之而來的設備成本增大的兩全，對3或4電極焊接進行研究，結果發現，使埋弧焊用熔融焊劑的組成在以下所示範圍，從而，焊接金屬中的氧量降低，能實現焊接金屬的高韌性化及高速焊接的作業性的提高。
以下，關於本發明的埋弧焊用熔融焊劑的成分組成的限定理由進行說明。
CaO佔15～21質量％CaO是鹼性成分，是用以調節熔渣的粘性及熔點的有效成分，同時降低焊接金屬的氧含量的效果高。CaO含有量不足15質量％時，熔渣的粘性不足，易發生焊道蛇行(焊道S形彎曲)。另外，降低焊接金屬的氧量的效果下降。另方面，CaO含有量超過21質量％，則焊劑發生結晶質化，因此，耐吸溼性劣化，易發生凹坑(pockmark)。為此，CaO含有量為15～21質量％。再有，優選CaO含有量為16～21質量％。從而降低焊接金屬的氧量的效果提高。
CaF2佔11～19質量％CaF2也是鹼性成分，是用以調節熔渣的粘性及熔點的有效成分。CaF2含有量不足11質量％，則焊渣的粘性高，焊道成凸狀。另方面，CaF2含有量超過19質量％，則易發生咬邊及夾渣，同時脫渣性劣化。為此，CaF2含有量為11～19質量％。
MgO佔7～14質量％MgO也是鹼性成分，是用以調節熔渣的粘性及熔點的有效成分，同時降低焊接金屬的氧含量的效果高。MgO含有量不足7質量％時，熔渣的粘性不足，易發生焊道蛇行。另外，無法獲得用以降低焊接金屬的氧量的充分效果。另方面，MgO含有量超過14質量％，則焊劑發生結晶質化，因此，耐吸溼性劣化，易發生凹坑。為此，MgO含有量為7～14質量％。
SiO2佔28～35質量％SiO2是酸性成分，是用以調節熔渣的粘性及熔點的有效成分。SiO2含有量不足28質量％，則熔渣的粘性不足，易發生焊道蛇行。另方面，SiO2含有量超過35質量％，則焊渣的粘性高，焊道成凸狀。為此，SiO2含有量為28～35質量％。
Al2O3佔9～17質量％Al2O3是用以調節熔渣的粘性及熔點的有效成分。Al2O3含有量不足9質量％，則熔渣的粘性不足，易發生焊道蛇行。另方面，Al2O3含有量超過17質量％，則焊劑的粘性過高，焊道成凸狀，同時焊渣的熔點過高而易發生夾渣。為此，Al2O3含有量為9～17質量％。
MnO佔6～12質量％MnO是用以調節熔渣的粘性及熔點的有效成分。MnO含有量不足6質量％，則熔渣的粘性不足，易發生焊道蛇行。另方面，MnO含有量超過12質量％，則焊渣表面成魚鱗狀，同時發生焊渣燒結。為此，MnO含有量為6～12質量％。另外，MnO根據由下述算式2求得的IIW(國際焊接學會International Institute of Welding)推薦的鹼度(BIIW以下稱IIW)(參照N.N.POTAPOV、外1名，「AQUANTITATIVE EVALUATIONOF TIIE BASICITY OF WELDING FLUXES」，WELDINGPRODUCTUON，1978年，第25卷，第9號，p.39-42)進行分類，從而作為提高焊劑的鹼度、降低焊接金屬的氧量的成分，不過，本發明人等研究的結果認為，在上述範圍內，隨著MnO含有量增加，焊接金屬中的氧量有增加的傾向。為此，本發明中，MnO作為增加焊接金屬中氧量的成分、即降低焊劑鹼度的成分而使用。
BIIW=[CaF2]+[CaO]+[MgO]+[Na2O]+[K2O]+[BaO]+0.5([MnO]+[FeO])[SiO2]+0.5([Al2O3]+[TiO2]+[ZrO2])]]>還有，上述算式2中的[CaF2]為焊劑中CaF2含有量(質量％)、[CaO]為焊劑中CaO含有量(質量％)、[MgO]為MgO含有量(質量％)、[Na2O]為Na2O含有量(質量％)、[K2O]為K2O含有量(質量％)、[BaO]為BaO含有量(質量％)、[MnO]為MnO含有量(質量％)、[FeO]為FeO含有量(質量％)、[SiO2]為焊劑中SiO2含有量(質量％)、[Al2O3]為Al2O3含有量(質量％)、[TiO2]為TiO2含有量(質量％)、[ZrO2]為焊劑中ZrO2含有量(質量％)。
FeO0.2～1.5質量％FeO是用以使焊道寬度穩定化的有效成分，微量添加即可獲得其效果。但是，FeO含有量不足0.2質量％，則易發生焊道蛇行。另方面，FeO含有量超過1.5質量％，則焊道表面成魚鱗狀，同時發生焊渣燒結。為此，FeO含有量為0.2～1.5質量％。還有，在FeO根據IIW的鹼度進行分類時，作為提高焊劑鹼度的成分，不過，本發明人等研究的結果認為，在上述範圍內，隨著FeO含有量增加，焊接金屬中的氧量有增加的傾向。為此，本發明中，FeO與上述的MnO同樣作為增加焊接金屬中氧量的成分、即降低焊劑鹼度的成分而使用。
Na2O、K2O總量佔0.5～1.8質量％Na2O及K2O為鹼性成分，具有降低焊接金屬中的氧量的效果，同時作為電弧穩定劑也是有效成分。Na2O及K2O總含有量不足0.5質量％，則電弧不穩定，易發生焊道蛇行。另方面，Na2O及K2O總含有量超過1.8質量％，則耐吸溼性劣化而發生凹坑。因此，Na2O及K2O總含有量為0.5～1.8質量％。還有，本發明的焊劑中，也可以不一定含有Na2O及K2O雙方，而只要含有Na2O及K2O一方即可。
B2O310質量％以下B2O3被還原為B，提高焊接金屬的淬透性，具有提高韌性的效果。但是，B2O3含有量超過1.0質量％，則焊接金屬中的B量過多而形成過剩的淬火組織，因此，焊接金屬的韌性劣化。為此，B2O3含有量為1.0質量％以下。
但是，B可以含在焊劑及焊絲任意一方中，例如，在焊絲中添加必要量的B時，焊劑中可以不含B2O3。作為焊絲及焊劑中的B含有量，當將焊劑中的B2O3含有量(質量％)表示為[B2O3]，將由下述算式3求得的焊絲中的B含有量(質量％)表示為[BW]時，由下述算式4設定的[B]最好為0.001～0.010。還有，所謂L極意思是引導極，所謂T極意思是仿形極。(參照圖3(a)、圖4(a)) [BW]=BL(IL/IL)+BT1(IT1/IL)+BT2(IT2/IL)+BT3(IT3/IL)(IL/IL)+(IT1/IL)+(IT2/IL)+(IT3/IL)]]>[式4][B]＝[B2O3]/100+[BW]/3還有，上述算式3中的BL為L極焊絲的B含有量(質量％)、BT1為T1極焊絲的B含有量(質量％)、BT2為T2極焊絲的B含有量(質量％)、BT3為T3極焊絲的B含有量(質量％)，另外，IL為L極焊絲的焊接電流(A)、IT1為T1極焊絲的焊接電流(A)、IT2為T2極焊絲的焊接電流(A)、IT3為T3極焊絲的焊接電流(A)。
TiO24質量％以下TiO2是使熔化焊劑熔點上升的成分。特別是，TiO2含有量超過4質量％，則在熔點附近粘度急劇升高，因此，易發生夾渣。為此，TiO2含有量限制在4質量％以下。
1.00～1.50另外，本發明中，將由下述算式5表示的[M]設為1.00～1.50。
M=1.5[CaO]+1.5[MgO]+[CaF2]+[Na2O]+[K2O][SiO2]+[FeO]+0.7[TiO2]+0.7[Al2O3]+0.3[MnO]]]>還有，上述算式5中的[CaO]為CaO含有量(質量％)、[MgO]為MgO含有量(質量％)、[CaF2]為CaF2含有量(質量％)、[Na2O]為Na2O含有量(質量％)、[K2O]為K2O含有量(質量％)、[SiO2]為SiO2含有量(質量％)、[FeO]為FeO含有量(質量％)、[TiO2]為TiO2含有量(質量％)、[Al2O3]為Al2O3含有量(質量％)、[MnO]為MnO含有量(質量％)。
作為用以提高焊接金屬韌性的有效方法，已知提高焊劑鹼度、降低焊接金屬中氧含有量的方法，不過，隨著焊劑鹼度提高，存在焊道外觀及脫渣性劣化、咬邊及夾渣等焊接缺陷增加的傾向，特別是在高速焊接中，其傾向顯著。
圖1是表示焊劑的IIW鹼度(BIIW)和焊接金屬中氧量的關係的曲線圖，其中，橫軸設為焊劑的IIW鹼度(BIIW)、縱軸設為焊接金屬中的氧量。如圖1所示，在根據現有使用的IIW鹼度(BIIW)調節焊劑鹼度和焊接金屬中氧量的關係的過程中，隨著IIW鹼度(BIIW)升高，焊接金屬的氧量降低而氧量值相對於鹼度的偏差增大，即使IIW鹼度(BIIW)相同，焊接金屬的氧量也存在0.005質量％左右的差。因此，即使根據IIW鹼度規定焊劑的鹼度，焊接金屬中的氧量不會超過最佳的範圍，也存在焊接金屬韌性下降的擔心。
為此，本發明人等針對各種焊劑，就焊接金屬中氧量和焊劑成分的關係進行了研究，其結果是，在根據IIW鹼度(BIIW)的分類，MnO及FeO可作為提高焊劑鹼度的成分，不過，本發明人等發現MnO及FeO反而表現出相反的傾向，使焊接金屬中的氧量增大。還發現，CaO及MgO比CaF2等其他鹼性成分、降低焊接金屬中的氧的效果更大。
也就是說，本發明人等進行很多實驗研究，結果發現焊劑成分中，CaO、MgO、CaF2、Na2O及K2O為鹼性成分，具有降低焊接金屬的氧量的效果，而SiO2、FeO、TiO2、Al2O3及MnO可增加焊接金屬的氧量，還發現將CaO、MgO、CaF2、Na2O及K2O的含有量除以SiO2、FeO、TiO2、Al2O3及MnO的含有量所得的算式[M]，相對於焊接金屬中的氧量具有較強的相關關係。還有，上述算式[M]中的各係數，是本發明人等對實驗數據進行回歸分析而導出的值。
圖2是表示[M]和焊接金屬中氧量的關係的曲線圖，其中，橫軸設為[M]，縱軸設為焊接金屬中的氧量。如圖2所示，可以確認隨著[M]的值升高，焊接金屬中的氧量降低。另外，[M]所對應的氧幾乎沒有偏差，[M]的值相等時，焊接金屬中的氧量的差在分析誤差範圍內為0.002質量％。
為此，本發明中，根據上述算式5表示的[M]值規定焊劑成分。如圖2所示，通過將[M]設為1.00以上，而焊接金屬中的氧量少於0.039質量％，韌性良好。另方面，[M]不足1.00，則焊接金屬中的氧量超過0.039質量％，因此焊接金屬的韌性下降。還有，為了獲得低溫韌性更優良的焊接金屬，[M]的值最好在1.10以上。
另方面，[M]的值超過1.50，則焊道表面的中央部形成線狀的收縮孔，部分焊道表面成為魚鱗狀。這是因為，隨著焊接速度的高速化，熔化池形狀呈淚滴狀，柱狀晶的朝向與焊接線幾乎垂直，焊道中央部成為對接凝固的狀態。從而，液相在焊道中央部凝固收縮、形成收縮孔。通常，那些收縮孔中浸入有焊接金屬，不過，焊接金屬中的氧量低則表面張力大，焊接金屬不能充滿收縮孔，而代之浸入有熔渣，因此，脫渣時呈現線狀。為此，[M]為1.00～1.50。從而，能謀求焊接金屬中的氧量的降低，能獲得高速焊接中作業性優良且韌性優良的焊接金屬。
再有，本發明的埋弧焊用熔融焊劑中除上述以外的成分，還有例如Cr2O3、V2O5、P、S等。
採用本發明的焊劑進行埋弧焊時，可以無視其使用的電極焊絲的成分組成對焊接金屬的低溫韌性和焊接作業性等造成的影響。即使採用一般的JIS Z3351 YS-S6電極焊絲也能確保目標特性。
實施例以下，關於本發明實施例的效果，與本發明範圍以外的比較例進行比較來說明。
圖3(a)是表示4電極焊接的電極配置的示意圖、(b)是表示這時的坡口形狀的剖面圖。另外，圖4(a)是表示3電極焊接的電極配置的示意圖，(b)是表示這時的坡口形狀的剖面圖。首先，將下述表1所示的成分組成(JIS規格G3160 SM490A)且板厚20mm的供試鋼板，使用下述表2所示組成的焊絲(JIS Z3351 YS-S6、直徑4.0mm)以及下述表3.1、表3.2所示組成的焊劑，在上述表4、圖3(a)、(b)以及圖4(a)、(b)所示的條件下，施行多電極埋弧焊接法的雙面單層焊接，對焊接作業性(焊道蛇行、咬邊、夾渣、脫渣、凹坑、焊道形狀、焊渣燒結、收縮孔)、低溫韌性及焊接金屬的氧量進行評價。還有，2nd側的預焊接，使用JIS規格Z3312 YGW11的焊絲(直徑1.2mm)，設定電流為260A、電壓為32V、焊接速度為50cm/分，保護氣體使用CO2。另外，下述表2中的「tr.」表示在檢測界限以下。再有，下述表3.1及表3.2中的剩餘部分(殘部)為Cr2O3、V2O5、P、S等。
表1
表2
表3.1
表3.2
表4
以下，對各項目的評價標準進行說明。還有，各供試鋼板的焊接長度為1.5m，1st側及2nd側中任何一方不滿足標準時為「×」。關於焊道蛇行，當焊接線的偏斜幅度在3mm以下時為「○」、焊接線的偏斜幅度大於3mm時為「×」。關於咬邊，當咬邊深度在0.3mm以下時為「○」、比0.3mm深時為「×」。關於夾渣，進行放射線透過試驗，對夾渣大小在2mm以上的進行計數，當焊接長度1m中夾渣在1個以下時為「○」、多於1個時為「×」。
關於脫渣，能通過除渣錘敲打而容易去除時為「○」、不能通過除渣錘敲打去除時為「×」。關於凹坑，焊接長度1m中凹坑在1個以下時為「○」、多於1個時為「×」。關於焊道形狀，在過盈高度為3mm以下時為「○」、在過盈高度超過3mm時為「×」。關於燒結，脫渣後的焊道終止端部的燒結長度相對於焊接長度在20％以下時為「○」、超過20％為「×」。還有，焊道終止端部的燒結，是對兩側分別測定而長的一方為燒結長度。關於收縮孔，焊道表面的收縮孔相對於焊接長度在10％以下為「○」、焊道表面的收縮孔相對於焊接長度超過10％為「×」。
另外，從按上述方法焊接的焊接接頭採集試驗片，通過焊接金屬中的氧分析及衝擊試驗對焊接金屬的氧量及韌性進行評價。圖5是表示焊接金屬中氧分析及衝擊試驗用的試驗片的採集位置的剖面圖。還有，衝擊試驗在-20℃的溫度條件下進行，3次的平均值在80J以下為良好。以上結果匯總在下述表5.1及表5.2中表示。
表5.1
表5.2
上述表5所示的No.1～No.36焊劑是本發明的實施例，No.37～No.71是比較例。還有，No.29、No.30、No.61焊劑進行的是圖4(a)及(b)所示的3電極焊接，其以外進行的是圖3(a)及(b)所示的4電極焊接。另外，使用No.36焊劑時，使用B含有量為0.0097質量％的焊絲W2，使用其以外的焊劑時使用不含B的焊絲W1。
如上述表5.1所示，本發明範圍內的實施例的No.1～No.36號焊劑，焊接作業性良好，且零下20℃的衝擊值在80J以上，顯示出優良的低溫韌性。
另方面，本發明範圍以外的比較例No.37焊劑，SiO2含有量不足28質量％，因此易發生焊道蛇行。另外，比較例No.38焊劑，SiO2含有量超過35質量％，因此，焊道形狀凸出。還有，比較例No.39焊劑，SiO2含有量超過35質量％、[M]也不足1.0，因此，焊道形狀凸出、韌性也劣化。再有，比較例No.40焊劑，CaO含有量不足15質量％，因此易發生焊道蛇行。另外，比較例No.41及No.43焊劑，CaO含有量超過21質量％，因此，發生凹坑。比較例第42號焊劑，Cao含有量超過21質量％、且[M]值超過1.50，因此，凹坑發生，收縮孔也發生。
比較例No.44焊劑，CaF2含有量不足11質量％，因此，焊道形狀凸出。比較例No.45焊劑，CaF2含有量超過19質量％，因此，易發生咬邊及夾渣，脫渣性也劣化。比較例No.46焊劑，MgO含有量不足7質量％，因此，發生焊道蛇行。比較例No.47及No.48焊劑，MgO含有量超過14質量％，因此，產生凹坑。比較例No.49焊劑，Al2O3含有量不足9質量％，因此發生焊道蛇行。比較例No.50焊劑，Al2O3含有量超過17質量％，因此，焊道形狀凸出、還發生夾渣。比較例No.51焊劑，MnO含有量不足6質量％，因此發生焊道蛇行。比較例No.52焊劑，MnO含有量超過12質量％，因此，發生焊渣燒結。比較例No.53焊劑，TiO2含有量超過4質量％，因此，發生夾渣。
比較例No.54及No.55焊劑，Na2O及K2O總含有量不足0.5質量％，因此，發生焊道蛇行。比較例No.56及No.57焊劑，Na2O及K2O總含有量超過1.8質量％，因此，發生凹坑。比較例No.58焊劑，B2O3含有量超過1.0質量％，因此，韌性劣化。比較例No.59焊劑，FeO含有量不足0.2質量％，因此，發生焊道蛇行。比較例No.60焊劑，FeO含有量超過1.5質量％，因此，發生焊渣燒結。比較例No.61～No.65焊劑，[M]不足1.00，因此，韌性劣化。比較例No.66～No.71焊劑，[M]超過1.50，因此，收縮孔發生。
還有，比較例No.66～No.71焊劑，[M]超過1.50，因此，觀察收縮孔，部分焊道表面呈魚鱗狀。另方面，本發明實施例的No.12、No.25、No.27及No.28焊劑的IIW鹼度(BIIW)，與比較例No.66～No.71焊劑為相同程度。如此一來，按IIW鹼度(BIIW)進行規定時，焊道外觀良好和確認有收縮孔是夾雜在一起的，很難判斷焊接作業性。因此，在本發明實施例的No.12、No.25、No.27及No.28焊劑與比較例No.66～No.71焊劑中表示不同值的[M]，對判斷收縮孔等焊接作業性的評價也有效。
權利要求
1.一種埋弧焊用熔融焊劑，其特徵在於在焊劑整個質量中，CaO佔15～21質量％、CaF2佔11～19質量％、MgO佔7～14質量％、SiO2佔28～35質量％、Al2O3佔9～17質量％、MnO佔6～12質量％、FeO0.2～1.5質量％、Na2O及K2O總量佔0.5～1.8質量％、B2O3佔1.0質量％以下，將TiO2限制在4質量％以下，當將CaO含有量的質量％表示為[CaO]、將MgO含有量的質量％表示為[MgO]、將CaF2含有量的質量％表示為[CaF2]、將Na2O含有量的質量％表示為[Na2O]、將K2O含有量的質量％表示為[K2O]、將SiO2含有量的質量％表示為[SiO2]、將FeO含有量的質量％表示為[FeO]、將TiO2含有量的質量％表示為[TiO2]、將Al2O3含有量的質量％表示為[Al2O3]、將MnO含有量的質量％表示為[MnO]時，由下述算式設定的[M]為1.00～1.50。M=1.5CaO+1.5MgO+CaF2+Na2O+K2OSiO2+FeO+0.7TiO2+0.7Al2O3+0.3MnO]]>
全文摘要
一種埋弧焊用熔融焊劑，該焊劑，在焊劑整個質量中，CaO佔15～21質量％、CaF
文檔編號B23K35/362GK1608791SQ20041008575
公開日2005年4月27日 申請日期2004年10月11日 優先權日2003年10月22日
發明者石崎圭人, 西山繁樹 申請人:株式會社神戶制鋼所