一種塑料模具鋼及其製備方法與流程
2023-06-03 19:55:37
本發明涉及冶金領域，具體而言，涉及一種塑料模具鋼及其製備方法。
背景技術：
：隨著塑料製品在工業及日常生活中的應用越來越廣泛,塑料模具工業對模具鋼的需求也越來越大。在塑料成型加工中,模具的質量對產品質量的保證作用是不言而喻的。塑料模具已向精密化、大型化和多腔化的方向發展,對塑料模具鋼的性能的要求越來越高,塑模鋼的性能應根據塑料種類、製品用途、生產批量、尺寸精度和表面質量的要求而定。根據相關文獻敘述，常規2cr13不鏽鋼過冷奧氏體在連續冷卻條件下，不到200秒的時間珠光體就開始轉變，穩定性很差。此外國產大截面cr13型(德國din1.2083)預硬不鏽塑料模具模塊產品表芯組織及其硬度差異大，故淬透性較差，這將大大降低模具模塊的耐蝕性等其他性能。技術實現要素：本發明的目的在於提供一種塑料模具鋼，其具有更好的淬透性及耐蝕性。本發明的另一目的在於提供一種製備塑料模具鋼的方法，所製備的塑料模具鋼具有更好的淬透性及耐蝕性。本發明的實施例是這樣實現的：一種塑料模具鋼，其按重量百分比計包含c：0.16％～0.26％、si：≤1％、mn：≤1％、cr：11％～16％、n：0.06％～0.16％以及mo：0.10％～0.25％，餘量為雜質和fe。在本發明的較佳實施例中，上述塑料模具鋼按重量百分比計包含c：0.20％～0.26％、si：≤1％、mn：≤0.80％、cr：12％～16％、n：0.06％～0.16％以及mo：0.10％～0.25％，餘量為雜質和fe。在本發明的較佳實施例中，上述塑料模具鋼按重量百分比計包含c：0.20％～0.26％、si：≤0.8％、mn：≤0.60％、cr：12.5％～14.5％、n：0.08％～0.12％以及mo：0.20％～0.25％，餘量為雜質和fe。一種製備上述的塑料模具鋼的方法，其包括精煉步驟：將鋼液的成分控制為c：0.16wt％～0.26wt％、si：≤1wt％、mn：≤1wt％、cr：11wt％～16wt％、n：0.06wt％～0.16wt％以及mo：0.10wt％～0.25wt％，餘量為雜質和fe。在本發明的較佳實施例中，上述方法的精煉步驟包括合金化操作以調整n和mo在鋼液中的含量，合金化操作在lf爐中完成。在本發明的較佳實施例中，上述方法的精煉步驟還包括對合金化操作所得的鋼液進行脫氣操作。在本發明的較佳實施例中，上述方法還包括澆鑄步驟，澆鑄步驟包括第一次冷卻：對精煉步驟所得的鋼液進行冷卻，得到第一鋼錠；以及第一次退火：對第一鋼錠進行退火操作。在本發明的較佳實施例中，上述方法還包括鍛造步驟，鍛造步驟包括對第一次退火所得的鋼錠進行十字交叉鐓拔，得到第二鋼錠；十字交叉鐓拔操作中，第二鋼錠的截面二維方向變形率≥80％。在本發明的較佳實施例中，上述方法的鍛造步驟之後，對第二鋼錠進行第二次冷卻，第二冷卻的方式為水冷。在本發明的較佳實施例中，上述方法的鍛造步驟之後還包括對第二鋼錠進行第二次退火。本發明實施例的有益效果是：相比現有的2cr13，經過n和mo微合金化改性的塑料模具鋼(2cr13hn)淬火硬度較2cr13鋼提高了3～4hrc，表明2cr13hn淬透性和淬硬性較好、完全可以滿足大截面模塊預硬淬火強度的要求。這對於提高耐蝕性也有積極作用。根據不鏽鋼耐點腐蝕性能的點蝕指數pre(註：pre＝[cr]+3.3[mo]+16[n]，其中[cr]、[mo]和[n]是不鏽鋼基體中對應元素的百分比含量)計算結果，2cr13hn>2cr13>3cr13>4cr13，超過瑞典s136品種而接近高檔不鏽塑料模具材料din1.2316水平，由此可看出，n和mo微合金化改性工藝對提高鋼錠的耐蝕性能和硬度具有重要的意義。附圖說明圖1為本發明實施例7中塑料模具鋼模塊中心的預硬組織的金相圖。圖2為對比例模塊中心的預硬組織的金相圖。具體實施方式為使本發明實施例的目的、技術方案和優點更加清楚，下面將對本發明實施例中的技術方案進行清楚、完整地描述。實施例中未註明具體條件者，按照常規條件或製造商建議的條件進行。所用試劑或儀器未註明生產廠商者，均為可以通過市售購買獲得的常規產品。下面對本發明實施例的塑料模具鋼和其製備方法進行具體說明。一種塑料模具鋼，其按重量百分比計包含c：0.16％～0.26％、si：≤1％、mn：≤1％、cr：11％～16％、n：0.06％～0.16％以及mo：0.10％～0.25％，餘量為雜質和fe。雜質包括s：≤0.015％和p：≤0.025％。優選地，上述塑料模具鋼按重量百分比計包含c：0.20％～0.26％、si：≤1％、mn：≤0.80％、cr：12％～16％、n：0.06％～0.16％以及mo：0.10％～0.25％，餘量為雜質和fe。雜質包括s：≤0.015％和p：≤0.025％。更優選地，上述塑料模具鋼按重量百分比計包含c：0.20％～0.26％、si：≤0.8％、mn：≤0.60％、cr：12.5％～14.5％、n：0.08％～0.12％以及mo：0.20％～0.25％，餘量為雜質和fe。雜質包括s：≤0.015％和p：≤0.025％。一種製備上述的塑料模具鋼的方法，其包括冶煉步驟：利用轉爐或電爐(ef)對預處理之後鐵水或廢鋼進行冶煉得到初始的鋼液，以得到c含量合適的鋼液。精煉步驟：利用lf爐對上述的鋼液進行爐外精煉再進行vd真空脫氣，以實現合金化操作和脫氣操作，其中在lf爐中進行的合金化操作通過加入合金元素將鋼液的成分控制為c：0.16wt％～0.26wt％、si：≤1wt％、mn：≤1wt％、cr：11wt％～16wt％、0.06wt％～0.16wt％n以及0.10wt％～0.25wt％mo，餘量為雜質和fe。雜質中的有害元素s：≤0.015wt％、p：≤0.025wt％。優選地，各成分按重量百分比計為c：0.20％～0.26％、si：≤1％、mn：≤0.80％、cr：12％～16％、n：0.06％～0.16％以及mo：0.10％～0.25％，餘量為雜質和fe。雜質包括s：≤0.015％和p：≤0.025％。更優選地，各成分按重量百分比計為c：0.20％～0.26％、si：≤0.8％、mn：≤0.60％、cr：12.5％～14.5％、n：0.08％～0.12％以及mo：0.20％～0.25％，餘量為雜質和fe。雜質包括s：≤0.015％和p：≤0.025％。加入的微量n、mo使得該塑料模具鋼具有更好的淬硬性、淬透性及耐腐蝕性。澆鑄步驟：第一次冷卻：對精煉步驟所得的鋼液進行冷卻，得到第一鋼錠，澆鑄方式可以是使用連鑄結晶器的連鑄工藝或模鑄，其冷卻速度根據實際生產情況，利用計算機有限元溫度場計算得到；以及第一次退火：將第一鋼錠在完全奧氏體化溫度以上保溫30分鐘以上，退火至650℃，以消減組織內應力。鍛造步驟：包括對第一次退火所得的鋼錠加熱燒透以利於高溫擴散和成分均勻化，然後進行十字交叉鐓拔，得到第二鋼錠。十字交叉鐓拔操作中，第二鋼錠的截面二維方向變形率≥80％，使鋼錠心部一次碳化物充分破碎。再對第二鋼錠進行第二次冷卻，第二冷卻的方式為水冷，冷卻速度根據實際情況通過計算機有限元溫度場計算確定。對第二次冷卻後的鋼錠進行第二次退火，在完全奧氏體化溫度以上保溫30分鐘以上，以消除內應力，冷卻至室溫，得到塑料模具鋼。以下結合實施例對本發明的特徵和性能作進一步的詳細描述。實施例1本實施例的塑料模具鋼是按照如下步驟製備而成的。s1、冶煉步驟：將預處理後的鐵水或廢鋼在電爐中冶煉，去除多餘的碳。s2、精煉步驟：利用lf爐對冶煉步驟所得的鋼液進行爐外精煉，再進行vd真空脫氣，以實現合金化操作和脫氣操作。其中在lf爐中進行的合金化操作，通過加入合金元素將鋼液的成分控制為c：0.16wt％、si：0.6wt％、mn：0.6wt％、cr：11wt％、n：0.06wt％以及mo：0.10wt％，餘量為雜質和fe。雜質中的有害元素s：0.01wt％、p：0.015wt％。s3、澆鑄步驟：第一次冷卻：對精煉步驟所得的鋼液進行冷卻，得到第一鋼錠；以及第一次退火：將第一鋼錠在完全奧氏體溫度以上保溫30min以上，再退火至650℃，以消除組織應力。s4、鍛造步驟：包括對第一次退火所得的鋼錠加熱燒透，以利於高溫擴散和成分均勻化，然後進行十字交叉鐓拔，得到第二鋼錠。十字交叉鐓拔操作中，第二鋼錠的截面二維方向變形率≥80％，使鋼錠心部一次碳化物充分破碎。再對第二鋼錠進行第二次冷卻，第二冷卻的方式為水冷。對第二次冷卻後的鋼錠進行第二次退火，在完全奧氏體化溫度以上保溫30分鐘以上，以消除內應力，冷卻至室溫，得到塑料模具鋼。實施例2本實施例的塑料模具鋼是按照如下步驟製備而成的。s1、冶煉步驟：將預處理後的鐵水或廢鋼在電爐中冶煉，去除多餘的碳。s2、精煉步驟：利用lf爐對冶煉步驟所得的鋼液進行爐外精煉，再進行vd真空脫氣，以實現合金化操作和脫氣操作。其中在lf爐中進行的合金化操作，通過加入合金元素將鋼液的成分控制為c：0.16wt％、si：0.6wt％、mn：0.6wt％、cr：11wt％、n：0.08wt％以及mo：0.20wt％，餘量為雜質和fe。雜質中的有害元素s：0.01wt％、p：0.015wt％。s3、澆鑄步驟：第一次冷卻：對精煉步驟所得的鋼液進行冷卻，得到第一鋼錠；以及第一次退火：將第一鋼錠在完全奧氏體溫度以上保溫30min以上，再退火至650℃，以消除組織應力。s4、鍛造步驟：包括對第一次退火所得的鋼錠加熱燒透，以利於高溫擴散和成分均勻化，然後進行十字交叉鐓拔，得到第二鋼錠。十字交叉鐓拔操作中，第二鋼錠的截面二維方向變形率≥80％，使鋼錠心部一次碳化物充分破碎。再對第二鋼錠進行第二次冷卻，第二冷卻的方式為水冷。對第二次冷卻後的鋼錠進行第二次退火，在完全奧氏體化溫度以上保溫30分鐘以上，以消除內應力，冷卻至室溫，得到塑料模具鋼。實施例3本實施例的塑料模具鋼是按照如下步驟製備而成的。s1、冶煉步驟：將預處理後的鐵水或廢鋼在電爐中冶煉，去除多餘的碳。s2、精煉步驟：利用lf爐對冶煉步驟所得的鋼液進行爐外精煉，再進行vd真空脫氣，以實現合金化操作和脫氣操作。其中在lf爐中進行的合金化操作，通過加入合金元素將鋼液的成分控制為c：0.16wt％、si：0.6wt％、mn：0.6wt％、cr：12wt％、n：0.12wt％以及mo：0.25wt％，餘量為雜質和fe。雜質中的有害元素s：0.01wt％、p：0.015wt％。s3、澆鑄步驟：第一次冷卻：對精煉步驟所得的鋼液進行冷卻，得到第一鋼錠；以及第一次退火：將第一鋼錠在完全奧氏體溫度以上保溫30min以上，再退火至650℃，以消除組織應力。s4、鍛造步驟：包括對第一次退火所得的鋼錠加熱燒透，以利於高溫擴散和成分均勻化，然後進行十字交叉鐓拔，得到第二鋼錠。十字交叉鐓拔操作中，第二鋼錠的截面二維方向變形率≥80％，使鋼錠心部一次碳化物充分破碎。再對第二鋼錠進行第二次冷卻，第二冷卻的方式為水冷。對第二次冷卻後的鋼錠進行第二次退火，在完全奧氏體化溫度以上保溫30分鐘以上，以消除內應力，冷卻至室溫，得到塑料模具鋼。實施例4本實施例的塑料模具鋼是按照如下步驟製備而成的。s1、冶煉步驟：將預處理後的鐵水或廢鋼在電爐中冶煉，去除多餘的碳。s2、精煉步驟：利用lf爐對冶煉步驟所得的鋼液進行爐外精煉，再進行vd真空脫氣，以實現合金化操作和脫氣操作。其中在lf爐中進行的合金化操作，通過加入合金元素將鋼液的成分控制為c：0.20wt％、si：0.8wt％、mn：0.8wt％、cr：12wt％、n：0.16wt％以及mo：0.20wt％，餘量為雜質和fe。雜質中的有害元素s：0.01wt％、p：0.02wt％。s3、澆鑄步驟：第一次冷卻：對精煉步驟所得的鋼液進行冷卻，得到第一鋼錠；以及第一次退火：將第一鋼錠在完全奧氏體溫度以上保溫30min以上，再退火至650℃，以消除組織應力。s4、鍛造步驟：包括對第一次退火所得的鋼錠加熱燒透，以利於高溫擴散和成分均勻化，然後進行十字交叉鐓拔，得到第二鋼錠。十字交叉鐓拔操作中，第二鋼錠的截面二維方向變形率≥80％，使鋼錠心部一次碳化物充分破碎。再對第二鋼錠進行第二次冷卻，第二冷卻的方式為水冷。對第二次冷卻後的鋼錠進行第二次退火，在完全奧氏體化溫度以上保溫30分鐘以上，以消除內應力，冷卻至室溫，得到塑料模具鋼。實施例5本實施例的塑料模具鋼是按照如下步驟製備而成的。s1、冶煉步驟：將預處理後的鐵水或廢鋼在電爐中冶煉，去除多餘的碳。s2、精煉步驟：利用lf爐對冶煉步驟所得的鋼液進行爐外精煉，再進行vd真空脫氣，以實現合金化操作和脫氣操作。其中在lf爐中進行的合金化操作，通過加入合金元素將鋼液的成分控制為c：0.20wt％、si：0.8wt％、mn：0.8wt％、cr：12.5wt％、n：0.06wt％以及mo：0.10wt％，餘量為雜質和fe。雜質中的有害元素s：0.01wt％、p：0.02wt％。s3、澆鑄步驟：第一次冷卻：對精煉步驟所得的鋼液進行冷卻，得到第一鋼錠；以及第一次退火：將第一鋼錠在完全奧氏體溫度以上保溫30min以上，再退火至650℃，以消除組織應力。s4、鍛造步驟：包括對第一次退火所得的鋼錠加熱燒透，以利於高溫擴散和成分均勻化，然後進行十字交叉鐓拔，得到第二鋼錠。十字交叉鐓拔操作中，第二鋼錠的截面二維方向變形率≥80％，使鋼錠心部一次碳化物充分破碎。再對第二鋼錠進行第二次冷卻，第二冷卻的方式為水冷。對第二次冷卻後的鋼錠進行第二次退火，在完全奧氏體化溫度以上保溫30分鐘以上，以消除內應力，冷卻至室溫，得到塑料模具鋼。實施例6本實施例的塑料模具鋼是按照如下步驟製備而成的。s1、冶煉步驟：將預處理後的鐵水或廢鋼在電爐中冶煉，去除多餘的碳。s2、精煉步驟：利用lf爐對冶煉步驟所得的鋼液進行爐外精煉，再進行vd真空脫氣，以實現合金化操作和脫氣操作。其中在lf爐中進行的合金化操作，通過加入合金元素將鋼液的成分控制為c：0.20wt％、si：0.8wt％、mn：0.8wt％、cr：12.5wt％、n：0.08wt％以及mo：0.20wt％，餘量為雜質和fe。雜質中的有害元素s：0.01wt％、p：0.02wt％。s3、澆鑄步驟：第一次冷卻：對精煉步驟所得的鋼液進行冷卻，得到第一鋼錠；以及第一次退火：將第一鋼錠在完全奧氏體溫度以上保溫30min以上，再退火至650℃，以消除組織應力。s4、鍛造步驟：包括對第一次退火所得的鋼錠加熱燒透，以利於高溫擴散和成分均勻化，然後進行十字交叉鐓拔，得到第二鋼錠。十字交叉鐓拔操作中，第二鋼錠的截面二維方向變形率≥80％，使鋼錠心部一次碳化物充分破碎。再對第二鋼錠進行第二次冷卻，第二冷卻的方式為水冷。對第二次冷卻後的鋼錠進行第二次退火，在完全奧氏體化溫度以上保溫30分鐘以上，以消除內應力，冷卻至室溫，得到塑料模具鋼。實施例7本實施例的塑料模具鋼是按照如下步驟製備而成的。s1、冶煉步驟：將預處理後的鐵水或廢鋼在電爐中冶煉，去除多餘的碳。s2、精煉步驟：利用lf爐對冶煉步驟所得的鋼液進行爐外精煉，再進行vd真空脫氣，以實現合金化操作和脫氣操作。其中在lf爐中進行的合金化操作，通過加入合金元素將鋼液的成分控制為c：0.26wt％、si：0.35wt％、mn：0.45wt％、cr：13.5wt％、n：0.1wt％以及mo：0.25wt％，餘量為雜質和fe。雜質中的有害元素s：0.01wt％、p：0.022wt％。s3、澆鑄步驟：第一次冷卻：對精煉步驟所得的鋼液進行冷卻，得到第一鋼錠；以及第一次退火：將第一鋼錠在完全奧氏體溫度以上保溫30min以上，再退火至650℃，以消除組織應力。s4、鍛造步驟：包括對第一次退火所得的鋼錠加熱燒透，以利於高溫擴散和成分均勻化，然後進行十字交叉鐓拔，得到第二鋼錠。十字交叉鐓拔操作中，第二鋼錠的截面二維方向變形率≥80％，使鋼錠心部一次碳化物充分破碎。再對第二鋼錠進行第二次冷卻，第二冷卻的方式為水冷。對第二次冷卻後的鋼錠進行第二次退火，在完全奧氏體化溫度以上保溫30分鐘以上，以消除內應力，冷卻至室溫，得到塑料模具鋼。實施例8本實施例的塑料模具鋼是按照如下步驟製備而成的。s1、冶煉步驟：將預處理後的鐵水或廢鋼在電爐中冶煉，去除多餘的碳。s2、精煉步驟：利用lf爐對冶煉步驟所得的鋼液進行爐外精煉，再進行vd真空脫氣，以實現合金化操作和脫氣操作。其中在lf爐中進行的合金化操作，通過加入合金元素將鋼液的成分控制為c：0.26wt％、si：1wt％、mn：1wt％、cr：14.5wt％、n：0.16wt％以及mo：0.20wt％，餘量為雜質和fe。雜質中的有害元素s：0.015wt％、p：0.015wt％。s3、澆鑄步驟：第一次冷卻：對精煉步驟所得的鋼液進行冷卻，得到第一鋼錠；以及第一次退火：將第一鋼錠在完全奧氏體溫度以上保溫30min以上，再退火至650℃，以消除組織應力。s4、鍛造步驟：包括對第一次退火所得的鋼錠加熱燒透，以利於高溫擴散和成分均勻化，然後進行十字交叉鐓拔，得到第二鋼錠。十字交叉鐓拔操作中，第二鋼錠的截面二維方向變形率≥80％，使鋼錠心部一次碳化物充分破碎。再對第二鋼錠進行第二次冷卻，第二冷卻的方式為水冷。對第二次冷卻後的鋼錠進行第二次退火，在完全奧氏體化溫度以上保溫30分鐘以上，以消除內應力，冷卻至室溫，得到塑料模具鋼。實施例9本實施例的塑料模具鋼是按照如下步驟製備而成的。s1、冶煉步驟：將預處理後的鐵水或廢鋼在電爐中冶煉，去除多餘的碳。s2、精煉步驟：利用lf爐對冶煉步驟所得的鋼液進行爐外精煉，再進行vd真空脫氣，以實現合金化操作和脫氣操作。其中在lf爐中進行的合金化操作，通過加入合金元素將鋼液的成分控制為c：0.26wt％、si：0.9wt％、mn：0.9wt％、cr：16wt％、n：0.12wt％以及mo：0.25wt％，餘量為雜質和fe。雜質中的有害元素s：0.015wt％、p：0.015wt％。s3、澆鑄步驟：第一次冷卻：對精煉步驟所得的鋼液進行冷卻，得到第一鋼錠；以及第一次退火：將第一鋼錠在完全奧氏體溫度以上保溫30min以上，再退火至650℃，以消除組織應力。s4、鍛造步驟：包括對第一次退火所得的鋼錠加熱燒透，以利於高溫擴散和成分均勻化，然後進行十字交叉鐓拔，得到第二鋼錠。十字交叉鐓拔操作中，第二鋼錠的截面二維方向變形率≥80％，使鋼錠心部一次碳化物充分破碎。再對第二鋼錠進行第二次冷卻，第二冷卻的方式為水冷。對第二次冷卻後的鋼錠進行第二次退火，在完全奧氏體化溫度以上保溫30分鐘以上，以消除內應力，冷卻至室溫，得到塑料模具鋼。硬度、耐蝕性及淬透性測試試樣選用實施例1至9製備的塑料模具鋼，並採用市面常見的2cr13作為對比例，進行試驗，各試樣的成分如表1所示。表1各實施例及對比例成分表，wt％試樣csimncrpsnmo實施例10.160.60.6110.0150.010.060.10實施例20.160.60.6110.0150.010.080.20實施例30.160.60.6120.0150.010.120.25實施例40.200.80.8120.020.010.160.20實施例50.200.80.812.50.020.010.060.10實施例60.200.80.812.50.020.010.080.20實施例70.260.350.4513.50.0220.010.10.25實施例80.261114.50.0150.0150.160.20實施例90.0260.90.7160.0150.0150.120.25對比例0.200.80.812.50.020.01------在硬度測試中，各實施例和對比例的模塊端面尺寸為220mm×220mm，用hrs-150型洛氏硬度計測量各模塊的表面硬度和中心硬度，再通過表心硬度差來表徵淬透性，差異越小，淬透性越好。預硬熱處理制度為1020℃油淬+580℃空冷回火二次。將各實施例及對比例的鋼材製成板狀，分別置於腐蝕液中(10％fecl3+0.05mol/lhcl)，在35℃溫度下浸泡24h後，測量其質量損失，再通過與腐蝕面積及時間的比值，計算腐蝕速率並判斷本發明實施例和對比例的抗腐蝕性。硬度、耐蝕性(腐蝕速率)及淬透性(表心硬度差)的測試結果如表2所示。表2各實施例及對比例的性能檢測結果由表2可見，加入了0.06wt％～0.16wt％n、0.10wt％～0.25wt％mo的上述塑料模具鋼，其表面硬度在洛氏硬度(hrc)上較常見的2cr13高出3.3～4。耐腐蝕性測試中，實施例中的塑料模具鋼也具有較低的腐蝕速率，因而表現出更好的耐蝕性。實施例中的塑料模具鋼的表心硬度差hrc在1以下，而市面常見的2cr13達到了5。圖1為實施例7中塑料模具鋼模塊中心處的預硬組織的金相圖，圖2為對比例模塊中心處的預硬組織的金相圖。如圖1所示，本實施例的塑料模具鋼模塊中心處的預硬組織，為回火馬氏體+碳化物和氮化物的正常預硬組織；常規2cr13模塊從表面至中心處的硬度分布在hrc34-38之間，模塊中心處的預硬組織如圖2所示，為回火馬氏體+碳化物+鐵素體，模塊中心在油冷條件下出現了非淬硬的晶間鐵素體相，屬於非正常預硬組織，表明添加mo、n改性的塑料模具鋼的淬透性較常規2cr13有明顯的改善。綜上所述，本發明的塑料模具鋼經過n和mo微合金化改性，其硬度、耐蝕性以及淬透性相對於現有的模具鋼得到了明顯的提升。本發明的塑料模具鋼的製備方法具有n和mo的微合金化操作，所製備的塑料模具鋼具有較好的硬度、淬透性及耐蝕性。以上所述僅為本發明的優選實施例而已，並不用於限制本發明，對於本領域的技術人員來說，本發明可以有各種更改和變化。凡在本發明的精神和原則之內，所作的任何修改、等同替換、改進等，均應包含在本發明的保護範圍之內。當前第1頁12