磁極用熱軋鋼板及其製造方法、以及水力發電用輪緣構件與流程

2023-06-13 14:28:51 2

本發明涉及適合於水力發電用輪緣構件等的磁極用熱軋鋼板及其製造方法、以及水力發電用輪緣構件。

背景技術：

近年來，從地球環境的保全的觀點出發，地球變暖被視為問題，不排放二氧化碳氣體的自然能源的需要增高。另外，從抑制這樣的地球變暖的觀點出發，最近，作為清潔能源的水力發電被視為希望。水力發電機等發電機具備轉子和定子，轉子由發揮鐵芯作用的磁極鐵芯(polecore)和支撐該磁極鐵芯的輪緣構成。為了獲得發電容量，需要使轉子高速旋轉。因此，對於輪緣要求為了承受高速旋轉的離心力而保持高強度。另外，同時對於輪緣用鋼板(輪緣構件)要求保持優良的磁特性。另外，鋼板彼此通過焊接來接合，但焊接部的強度容易變動，因此，還要求焊接性(weldability)優良。

應上述要求，到目前為止，針對著眼於磁特性、焊接性的熱軋鋼板，提出了各種技術。

例如，在專利文獻1中，通過具有包含面積率為95％以上的鐵素體相(ferritephase)且在該鐵素體相的晶粒(crystalgrain)內析出有平均粒徑小於10nm的含有ti和v的析出物(precipitate)的組織並將該鐵素體相的平均結晶粒徑設定為2μm以上且小於10μm的範圍內，可以得到具有軋制方向的屈服強度為700mpa以上的強度及磁通密度b50為1.5t以上、b100為1.6t以上的電磁特性的鋼板。

在專利文獻2中，將以重量％計含有c：0.05～0.15％、si：0.5％以下、mn：0.70～2.00％、ti：0.10～0.30％、b：0.0015～0.0050％的鋼板進行熱軋後在500℃以下進行卷取，由此，可以得到具有高磁通密度的高張力熱軋鋼板。

在專利文獻3中公開了一種旋轉機(rotator)鐵芯用高加工性高強度熱軋鋼板，其中，含有c≤0.10％、ti：0.02～0.2％，進一步含有mo≤0.7％、w≤1.5％中的至少一者，實質上在鐵素體組織中分散有含有ti、與mo和w中的至少一者的小於10nm的碳化物，具有590mpa級以上的強度。

現有技術文獻

專利文獻

專利文獻1：國際公開第2013/115205號

專利文獻2：日本特開昭63-166931公報

專利文獻3：日本特開2003-268509公報

技術實現要素：

發明所要解決的問題

但是，在專利文獻1中提出的技術中，由於含有固溶v(solutev)，因此，粗大地析出的滲碳體(cementite)量的控制非常困難，進而焊接性劣化。

在專利文獻2中提出的技術中，需要在卷取溫度為500℃以下的難以控制的溫度範圍內進行卷取，卷材間和卷材內的特性的偏差成為問題。此外，低溫相變相因相變應變的不均勻引起的板形狀的劣化而不適合作為輪緣用構件。

在專利文獻3中提出的技術中，不僅對於焊接性沒有考慮，而且對於粗大的滲碳體的影響也沒有考慮，因此，不能得到穩定的磁特性。

鑑於上述情況，本發明的目的在於提供軋制方向的屈服強度為500mpa以上且焊接性和磁特性優良的磁極用熱軋鋼板及其製造方法、以及水力發電用輪緣構件。

用於解決問題的方法

對於高強度且兼具良好的焊接性和良好的磁特性的鋼板的條件進行了深入研究，結果發現，焊接熱影響區(heat-affectedzone)中的硬度降低受溶解度大的含有v的碳化物的溶解(re-solution)所帶來的影響較大。並且發現，為了抑制該焊接熱影響區中的軟化，在不添加v或控制v的含量的基礎上含有作為固溶強化元素(solutestrengtheningelement)的si是有效的。另一方面，因si的含有而使得高磁場中的磁特性降低。因此，進行了用於提高磁特性的研究，結果明確了：將粗大的(coarse)滲碳體生成抑制至極限、使與母材(matrix)的匹配關係(coherentrelation)良好的碳化物析出是兼顧高強度和良好的磁特性的條件。

本發明是基於上述見解而完成的，將以下內容作為主旨。

[1]一種磁極用熱軋鋼板，其中，成分組成以質量％計含有c：0.02％以上且0.12％以下、si：0.1％以上且0.7％以下、mn：0.8％以上且1.6％以下、p：0.03％以下、s：0.005％以下、al：0.08％以下、n：0.006％以下、nb：0.06％以上且0.20％以下、餘量由fe和不可避免的雜質(incidentalimpurities)構成，

組織的鐵素體相以面積率計為98％以上，析出的fe相對於鋼中所含的fe量為0.22質量％以下、析出的nb相對於鋼中所含的nb量為80質量％以上、析出的含有nb的碳化物的平均粒徑為6nm以下，

軋制方向(rollingdirection)的屈服強度為500mpa以上，磁通密度b50為1.4t以上，磁通密度b100為1.5t以上，焊接熱影響區的維氏硬度的最低值為(母材的維氏硬度的平均值-30)以上。

[2]如上述[1]所述的磁極用熱軋鋼板，其特徵在於，進一步滿足下述式(1)。

其中，％c、％nb、％v、％ti表示各元素的含量。另外，在不含有時設定為0。

[3]如上述[1]或[2]所述的磁極用熱軋鋼板，其中，在上述成分組成的基礎上，以質量％計含有v：0.01％以上且低於0.05％、ti：0.01％以上且低於0.05％中的一種以上。

[4]一種磁極用熱軋鋼板的製造方法，其中，將具有上述[1]～[3]中任一項所述的成分組成的鋼原材在1100℃以上且1350℃以下的溫度下加熱，接著，實施在1100℃以上的溫度下完成粗軋(roughrolling)並將精軋溫度(finishingrollingtemperature)設定為840℃以上的熱軋，在精軋結束後3秒以內以30℃/秒以上的平均冷卻速度進行冷卻，然後，在550℃以上且700℃以下的溫度下進行卷取(coil)。

[5]如上述[4]所述的磁極用熱軋鋼板的製造方法，其特徵在於，對鋼板表面進一步實施鍍覆處理。

[6]如上述[5]所述的磁極用熱軋鋼板的製造方法，其特徵在於，上述鍍覆處理為熱鍍鋅(hot-dipgalvanizing)處理、合金化熱鍍鋅(hot-dipgalvannealing)處理、電鍍鋅(electrogalvanizedplating)處理中的任一種。

[7]如上述[5]或[6]所述的磁極用熱軋鋼板的製造方法，其特徵在於，在上述鍍覆處理中形成的鍍層的組成含有zn、si、al、ni、mg中的一種或兩種以上。

[8]一種水力發電用輪緣構件，其由上述[1]～[3]中任一項所述的磁極用熱軋鋼板構成。

需要說明的是，在本發明中，磁極用熱軋鋼板是以沒有實施鍍覆處理的鋼板(熱軋鋼板)、實施了熱鍍鋅處理的鋼板(gi)、在熱鍍鋅處理後進一步實施了合金化處理的鋼板(ga)、實施了電鍍鋅處理的鋼板(eg)中的任一種作為對象。

發明效果

根據本發明，可以得到軋制方向的屈服強度為500mpa以上的焊接性和磁特性優良的磁極用熱軋鋼板。本發明的磁極用熱軋鋼板適合於水力發電用輪緣構件等。通過在水力發電用輪緣構件中使用本發明的磁極用熱軋鋼板，能夠實現水力發電的高效率化和設備壽命的提高，其效果顯著。

具體實施方式

以下，對本發明詳細地進行說明。需要說明的是，只要沒有特別聲明，以下的％是指質量％。

首先，對作為本發明鋼板的重要條件的組織進行說明。

鐵素體相的面積率：98％以上(包括100％)

處於位錯密度(dislocationdensity)大的狀態時，磁通密度顯著降低。因此，需要形成不包含含有大量位錯密度的貝氏體相(bainitephase)、馬氏體相(martensitephase)這樣的低溫相變相(dislocationdensity)的組織。在本發明中，為了滿足期望的磁特性，鐵素體相的面積率設定為98％以上。餘量可以列舉貝氏體相、馬氏體相和珠光體。

析出的fe相對於鋼中所含的fe量為0.22％以下

作為析出物的fe來源於滲碳體。粗大的滲碳體導致磁通密度降低，因此，優選儘可能減少。為了減少滲碳體而得到本發明中要求的磁通密度，需要將「析出的fe量」相對於「鋼中所含的fe量」的比例(以下，有時也稱為fe析出量)設定為0.22％以下。優選為0.20％以下。需要說明的是，fe析出量可以按照後述的實施例中記載的方法進行測定。

為了抑制滲碳體生成，優選使含有的c量儘可能地以含有nb的碳化物的形式析出。因此，優選滿足下述(1)式。

其中，％c、％nb、％v、％ti表示各元素的含量。另外，在不含有時設定為0。

上述(1)式是表示在製造條件適當的情況下從化學成分的觀點考慮使c與nb、v和/或ti結合而以微細的(fine)碳化物的形式析出從而使得滲碳體減少的公式，通過設定為0.040以下，滲碳體的析出量為不會使磁通密度降低的範圍。磁通密度b50為1.5t以上、磁通密度b100為1.6t以上的特別優良的磁特性通過將(1)式設定為0.03以下而得到。另一方面，c形成微細的碳化物，因此，(1)式優選為-0.005以上。

此外，沒有與nb、v和ti結合的c以fe碳化物的形式析出。為了使含有的c幾乎全部以含有nb、v和ti的微細的碳化物的形式析出，優選使精軋前的粗軋在1100℃以上完成。

析出的nb量相對於鋼中所含的nb量為80質量％以上

在本發明中，通過使微細的含有nb的碳化物分散，可以得到屈服強度為500mpa以上的高強度。「析出的nb量」相對於「鋼中所含的nb量」的比例(有時，也稱為nb析出量或nb析出比例)低於80％時，不能得到期望的強度，進而因固溶nb的影響而使得磁通密度降低。從上述觀點出發，nb析出量設定為80％以上。優選為85％以上。需要說明的是，nb析出量可以按照後述的實施例中記載的方法進行測定。

析出的含有nb的碳化物的平均粒徑為6nm以下

通過使含有nb的碳化物分散而提高的強度量隨著碳化物粒徑的減小而升高。為了得到屈服強度為500mpa以上的高強度，需要使析出的含有nb的碳化物的平均粒徑為6nm以下。需要說明的是，碳化物的平均粒徑可以按照後述的實施例中記載的方法進行測定。

接著，對本發明的成分組成的限定理由進行說明。

c：0.02％以上且0.12％以下

c是通過與nb結合而形成含有nb的微細的碳化物從而有助於鋼板的高強度化的元素。為了得到500mpa以上的屈服強度，需要至少含有0.02％以上的c。優選為0.03％以上。另一方面，超過0.12％的含有會使滲碳體生成，使得磁通密度降低。因此，c的上限量設定為0.12％。優選為0.10％以下。

si：0.1％以上且0.7％以下

si是對熱穩定的固溶強化元素，具有抑制焊接熱影響區的軟化的效果。此外，si具有使滲碳體微細化、抑制因滲碳體析出引起的磁通密度降低的不良影響的效果。這樣，si在本發明中是重要的條件。用於得到這些效果的si的下限量為0.1％。優選為0.2％以上，更優選為0.35％以上。另一方面，si含量超過0.7％時，因含有si而引起的磁通密度降低的不良影響變得顯著，而且在鋼板表面產生紅鏽(redscale)，損害外觀，或者鍍覆性降低。因此，si的上限量設定為0.7％。優選為0.6％以下。

mn：0.8％以上且1.6％以下

含有nb的碳化物隨著從奧氏體(austenite)向鐵素體的相變溫度的低溫化而微細化。mn具有降低從奧氏體向鐵素體的相變溫度的效果，因此，通過含有mn，含有nb的碳化物微細化而高強度化。為了得到500mpa以上的屈服強度，mn需要設定為0.8％以上。另一方面，超過1.6％時，容易生成貝氏體相，導致因粗大的滲碳體生成引起的強度降低、磁通密度的偏差。因此，mn含量的範圍設定為0.8％以上且1.6％以下。優選為0.9％以上且1.5％以下。

p：0.03％以下

p是在晶界(grainboundary)發生偏析而使得焊接部的韌性(toughness)顯著劣化的元素。因此，優選儘可能減少p。在本發明中，為了避免上述問題，將p含量設定為0.03％以下。優選為0.02％以下。

s：0.005％以下

s在鋼中以mns等夾雜物(inclusion)的形式存在。該夾雜物粗大，因此，導致磁通密度降低。因此，在本發明中，優選儘可能減少s含量，設定為0.005％以下。優選為0.003％以下。

al：0.08％以下

在煉鋼的階段以脫氧劑的形式含有al時，含有0.02％以上。另一方面，al含量超過0.08％時，因氧化鋁等粗大的夾雜物而使得磁通密度降低。因此，al含量設定為0.08％以下。優選為0.07％以下。

n：0.006％以下

n與nb結合而形成粗大的氮化物，由此導致磁通密度降低。此外，由於使有助於強化的含有nb的微細的碳化物的析出量減少，因此也導致強度降低。因此，優選儘可能減少n含量，將上限量設定為0.006％。優選為0.005％以下。

nb：0.06％以上且0.20％以下

nb是形成微細的碳化物而有助於鋼板的高強度化的元素。為了得到500mpa以上的屈服強度，需要含有0.06％以上的nb量。另一方面，超過0.20％時，在熱軋前的板坯加熱時，不能將粗大的含有nb的碳化物溶解，對高強度化的貢獻飽和，而且導致磁通密度降低。因此，將nb含量的範圍設定為0.06％以上且0.20％以下。優選為0.08％以上且0.18％以下。用於得到550mpa以上的軋制方向的屈服強度的優選範圍為0.10％以上且0.18％以下。

餘量為fe和不可避免的雜質。

以上為本發明中的成分組成，在上述成分組成的基礎上，可以根據下述目的進一步含有v：0.01％以上且低於0.05％、ti：0.01％以上且低於0.05％中的一種以上。

v和ti是與c結合而有助於進一步的高強度化的元素。為了得到該效果，優選v和ti均含有0.01％以上。另一方面，含有0.05％以上的v時，焊接熱影響區中的含有v的碳化物的溶解所引起的軟化的影響變得顯著，焊接性降低。含有0.05％以上的ti時，在熱軋前的板坯加熱工序中殘留粗大的含有ti的碳化物，導致磁通密度降低。因此，在含有時，設定為v：0.01％以上且低於0.05％、ti：0.01％以上且低於0.05％。優選為v：0.01％以上且0.04％以下、ti：0.01％以上且0.03％以下。

接著，對本發明的磁極用熱軋鋼板的特性的限定理由進行說明。

軋制方向的屈服強度為500mpa以上

在用於水力發電用輪緣構件等的情況下，要求強度。軋制方向的屈服強度為500mpa以上時，能夠減小板厚而應用於高效率的水力發電用輪緣構件。這種情況下，基於與軋制方向平行的方向的拉伸試驗的屈服強度變得重要，因此，對軋制方向的屈服強度進行了規定。特別適合於本發明的屈服強度不到700mpa的鋼板。

磁通密度b50為1.4t以上、磁通密度b100為1.5t以上

磁通密度b50為1.4t以上、磁通密度b100為1.5t以上時，在用於水力發電用輪緣構件的情況下，能夠實現水力發電的高效率化。

焊接熱影響區的維氏硬度的最低值為(母材的維氏硬度的平均值-30)以上

水力發電用輪緣構件大多通過焊接來接合。通過將焊接熱影響區的維氏硬度設定為(母材的維氏硬度的平均值-30)以上，能夠抑制焊接部的缺陷、不良。此時的焊接條件與實施例中記載的條件同等即可。

接著，對本發明的磁極用熱軋鋼板的製造方法進行說明。

本發明的磁極用熱軋鋼板可以通過如下方法製造：將上述成分組成的鋼原材(鋼坯)在1100℃以上且1350℃以下進行加熱，接著，實施在1100℃以上的溫度下完成粗軋並將精軋溫度設定為840℃以上的熱軋，在精軋結束後3秒以內以30℃/秒以上的平均冷卻速度冷卻，然後，在550℃以上且700℃以下進行卷取。

在本發明中，鋼的熔煉方法沒有特別限定，可以採用轉爐(converter)、電爐等公知的熔煉方法。另外，可以利用真空脫氣爐(vacuumdegassingfurnace)進行二次精煉(secondaryrefining)。然後，從生產率、品質上的問題考慮，優選通過連鑄法製成板坯(鋼原材)，但也可以通過鑄錠-開坯軋製法(ingotcastingandblooming)、薄板坯連鑄法等公知的鑄造方法製成板坯。

鋼原材的加熱溫度：1100℃以上且1350℃以下

在熱軋之前，需要將鋼原材進行加熱而形成實質上均質的奧氏體相。加熱溫度低於1100℃時，不能將含有nb和ti的粗大的碳化物溶解，強度和磁通密度降低。另一方面，加熱溫度超過1350℃時，氧化皮(scale)生成量增多，在熱軋時咬入氧化皮，熱軋鋼板的表面性狀劣化。因此，鋼原材的加熱溫度設定為1100℃以上且1350℃以下。優選為1150℃以上且1300℃以下。但是，對鋼原材實施熱軋時，鑄造後的鋼原材處於1100℃以上且1350℃以下的溫度範圍的情況下或者鋼原材的碳化物發生溶解的情況下，可以進行直送軋制而不對鋼原材進行加熱。

在1100℃以上的溫度下完成粗軋且將精軋溫度設定為840℃以上的熱軋

不與nb、v和ti結合的c以fe碳化物的形式析出。為了使含有的c幾乎全部以含有nb、v和ti的微細的碳化物的形式析出，需要使精軋前的粗軋在1100℃以上完成。這是因為，在低於1100℃完成粗軋的情況下，以粗軋中導入的應變為驅動力，因之後的長時間保持而在奧氏體中粗大地析出含有nb、v和ti的碳化物，這使得對於強度和磁通密度的不良影響變得顯著。精軋溫度低於840℃時，在精軋中開始鐵素體相變而形成鐵素體晶粒伸展的組織。在該伸展的鐵素體晶粒的內部導入有大量位錯，因此，導致磁通密度降低。因此，精軋溫度設定為840℃以上。優選為860℃以上。需要說明的是，精軋中的溫度低於1100℃，但精軋中的連軋與粗軋相比，沒有析出、生長的時間，因此，上述粗軋時的不良影響不顯著。

在精軋結束後3秒以內以30℃/秒以上的平均冷卻速度進行冷卻

含有nb的碳化物隨著從奧氏體向鐵素體的相變溫度的低溫化而微細化。為了得到平均粒徑為6nm以下的碳化物，需要將從奧氏體向鐵素體的相變溫度設定為700℃以下。為此，需要在精軋結束後3秒以內以30℃/秒以上的平均冷卻速度進行冷卻。需要說明的是，平均冷卻速度是從精軋溫度到700℃的平均冷卻速度。

卷取溫度：550℃以上且700℃以下

卷取溫度超過700℃時，碳化物粗大化，不能得到期望的強度和磁特性。另一方面，低於550℃時，生成貝氏體相，由此使磁特性降低。因此，將卷取溫度的範圍設定為550℃以上且700℃以下。優選為580℃以上且680℃以下。

通過上述方法製造本發明的磁極用熱軋鋼板。需要說明的是，即使將本發明的磁極用熱軋鋼板在退火溫度為720℃以下的連續熱浸鍍生產線中進行通板，對材質也沒有影響。因此，可以對鋼板表面進一步實施鍍覆處理而在鋼板表面具有鍍層。另外，鍍覆處理、鍍浴的組成也不會對材質帶來影響，因此，作為鍍覆處理，可以應用熱鍍鋅處理、合金化熱鍍鋅處理、電鍍鋅處理中的任意一種。另外，作為鍍浴的組成，只要含有zn、si、al、ni、mg中的一種或兩種以上即可。即，在鍍覆處理中形成的鍍層的組成可以含有zn、si、al、ni、mg中的一種或兩種以上。

通過上述方法得到的本發明的磁極用熱軋鋼板適合於要求高磁極的部件，特別是最適合於作為水力發電用輪緣構件的使用。例如，將本發明的熱軋鋼板通過剪切、衝裁、雷射切割等方法切割為規定的形狀，進行層疊，能夠作為面向輪緣、鐵芯(磁極鐵芯等)的電磁構件使用。特別是，本發明的熱軋鋼板能夠適合用於需要兼顧高強度和良好的磁特性的發電機輪緣。在鋼板的層疊時，優選對鋼板實施絕緣包覆或者在鋼板間夾設絕緣原材料等使層疊的鋼板與鋼板之間電絕緣。

實施例1

對於具有表1所示的成分組成的壁厚250mm的鋼原材，在表2所示的熱軋條件下製造熱軋鋼板。對於一部分熱軋鋼板，進一步實施合金化熱鍍鋅處理。合金化熱鍍鋅處理通過退火溫度為700℃以下、鍍浴(moltenbath)的組成為zn-0.13質量％al、鍍浴的溫度為460℃、合金化溫度為530℃的連續熱浸鍍生產線進行製造，鍍層附著量(coatingweight)設定為每單面45～65g/m2。

從通過上述方法得到的板厚1.6mm～3.2mm的熱軋鋼板或合金化熱鍍鋅鋼板裁取試驗片，通過下述方法對組織進行觀察、評價性能。

(i)組織觀察

各相的面積率通過下述方法進行評價。從熱軋鋼板或合金化熱鍍鋅鋼板，按照與軋制方向平行的斷面為觀察面的方式進行切割，利用3％硝酸乙醇溶液(nital)腐蝕(etching)而顯現出板厚中心部的金屬組織，利用掃描型光學顯微鏡放大至400倍，對10個視野進行拍攝。鐵素體相是具有在晶粒內觀察不到腐蝕痕、滲碳體的形態的組織。通過圖像解析將它們分離出鐵素體相以外的貝氏體相、馬氏體相、珠光體(pearlite)等，利用相對於觀察視野的面積率進行求算。求算面積時，將鐵素體晶界作為鐵素體相的一部分計算在內。

關於析出的含有nb的碳化物的平均粒徑，利用透射型電子顯微鏡以135000倍以上進行觀察，取100點以上的碳化物的粒徑的平均，求出圓當量直徑作為各碳化物的粒徑。

關於fe析出量，在10％aa系電解液(10體積％乙醯丙酮-1質量％四甲基氯化銨-甲醇)中，將約0.2g以20ma/cm2的電流密度進行恆電流電解後，通過過濾從電解液中捕集析出物，利用icp-ms法求出析出物中所含的fe量，求出與通過恆電流電解進行電解後的鋼基的質量的比例，由此得到fe析出量。

關於nb析出量(nb析出比例)，通過與fe析出量的測定方法同樣的步驟進行恆電流電解，利用icp-ms法測定電解液中所含的nb量。該電解液中所含的nb量是處於固溶狀態的nb量，nb析出量通過從nb含量中減去處於固溶狀態的nb量而求出。

(ii)拉伸試驗

從熱軋鋼板或合金化熱鍍鋅鋼板，沿相對於軋制方向平行的方向製作jis5號拉伸試驗片，進行5次依據jisz2241(2011)的規定的拉伸試驗，求出平均的屈服強度(ys)、拉伸強度(ts)、總伸長率(el)。拉伸試驗的十字頭速度設定為10mm/分鐘。

(iii)磁通密度測定

從熱軋鋼板或合金化熱鍍鋅鋼板裁取30mm×280mm的樣品，使用直流磁特性測定裝置，通過依據jisc2555的測定求出磁通密度b50和磁通密度b100。b50和b100分別表示磁化力5000a/m和10000a/m下的磁通密度。

(iv)焊接性評價

作為焊接試驗，進行使用直徑1.2mm的金屬絲的二氧化碳電弧焊來進行評價。焊接條件是焊接速度為80cm/分鐘、焊接電流為220a、焊接電壓為25v、板隙(gap)1mm的對接焊。焊接後，切出焊縫部斷面，對其斷面的板厚中央部以0.5mm間隔相對於橫穿焊接部的方向進行試驗載荷為0.49n的維氏硬度試驗。另一方面，母材的硬度設定為以0.49n的試驗載荷對距離焊接部30mm以上的位置測定5點而得到的平均值。表3中示出母材的硬度(母材硬度的平均值)與熱影響區中的最小硬度(焊接熱影響區硬度最低值)之差。

將如上所述得到的結果示於表3中。

可知：本發明例均得到了軋制方向的屈服強度ys為500mpa以上、並且焊接熱影響區的維氏硬度的最低值為(母材的維氏硬度的平均值-30)以上的焊接性、並且磁通密度b50為1.4t以上、磁通密度b100為1.5t以上的磁特性優良的熱軋鋼板(合金化熱鍍鋅鋼板)。另一方面，偏離本發明的範圍的比較例中，屈服強度、焊接性、磁特性的某一項以上較差。