盤形材料、用於盤形材料的基材的製造方法、以及盤形輥的製作方法
2023-06-13 09:40:41 3
專利名稱：盤形材料、用於盤形材料的基材的製造方法、以及盤形輥的製作方法
技術領域：
本發明涉及一種盤形輥，在該盤形輥中，在旋轉軸上嵌插多塊環狀的盤形材料，由該盤形材料的外周面形成輸送面；本發明還涉及上述盤形材料、及用於盤形材料的基材的製造方法。
背景技術：
為了(例如)輸送從熔化爐流下的玻璃板，或輸送在鍛燒爐中被加熱的不鏽鋼板等金屬板，使用盤形輥(例如，參照專利文獻1)。如圖1所示，該盤形輥10是在作為旋轉軸的金屬制的軸11上嵌插多塊含有無機纖維或無機填充材料的環狀的盤形材料12而成的輥狀堆疊物，在經由配置在該堆疊物兩端的凸緣13而對整體進行加壓並通過螺母15在施加若干壓縮的狀態下對盤形材料12進行固定，盤形材料12的外周面作為輸送面發揮作用。在這種盤形輥中，由於嵌插有盤形材料12的軸11為金屬制的，因此若暴露於高溫下，則該軸11發生熱膨脹並沿軸方向伸展。此時，由於與金屬相比盤形材料12為熱膨脹率較低的陶瓷製材料，因此不能隨著軸11伸展，因而盤形材料12彼此剝離，可能發生盤分離 (在盤形材料間產生間隙的現象)。另外，由於盤形材料的外側(外周面)和內側(內部) 的溫度差(熱膨脹差)引起的熱應力的作用，在輥表面(輸送面)可能產生裂縫。為了避免這種不良情況，大多在盤形材料中混合雲母等鱗片狀物(例如，參照專利文獻1及2)。艮口， 雲母形成極薄的層結構，當加熱時則放出結晶水並發生晶型轉變，此時有在層方向上膨脹的可能性。期待的是，能夠這樣通過雲母在層方向上發生膨脹，來提高盤形材料12對軸11 的熱膨脹的追隨性。專利文獻1 日本特開昭58-156717號公報專利文獻2 日本特表2005-520774號公報
發明內容
本發明要解決的問題但是，如專利文獻1或2中所記載的盤形輥，若盤形材料的基材含有作為無機填充材料的雲母，則由於雲母為鱗片狀物，在該基材的成形工序中，有時會(例如)在平板狀基材的內部以與表面平行地取向的狀態存在。其結果，雲母有時與從平板狀基材穿透的盤形材料的表面平行地(即與盤形輥的輸送面垂直地)取向。因此，若輸送面磨損繼續下去，則雲母的端面就會在輸送面上露出，在露出的雲母的端面處，在玻璃板或金屬板的表面上可能產生線狀的損傷。這種損傷雖然現在沒有成為特別的問題，但隨著玻璃板或金屬板的進一步高品質化的進展，可能會作為新的課題而被提出。另外，近年來，由於被輸送的玻璃板或金屬板大面積化，每一塊的輸送時間長，與盤形材料的接觸時間也增長。因此，盤形材料達到現階段以上的高溫，輸送前後(即，與玻璃板或金屬板接觸時與接觸結束時之間)的溫度差有比現階段大的趨勢。另外，在定期檢查時，也同樣地存在被急劇冷卻的情況。因此，容易發生上述的盤分離或表面裂縫。
鑑於上述課題而進行本發明，本發明的目的在於提供一種盤形輥，其不會損傷如玻璃板或金屬板之類的被輸送物的表面，而且，即使在被急劇冷卻的情況下也不會發生盤分離、或者產生裂縫。解決問題的手段為了實現上述目的，本發明提供以下方案。(1) 一種用於盤形材料的基材的製造方法，其為製造用於形成盤形輥的盤形材料的基材的方法，在該盤形輥中，在旋轉軸上嵌插多塊環狀的所述盤形材料，由所述盤形材料的外周面形成輸送面，在該方法中，將漿料原料成形為板狀並乾燥，其中所述漿料原料含有無機纖維、縱橫比為1 25的無機填充材料、以及無機粘合劑。(2)如上述(1)所述的用於盤形材料的基材的製造方法，其中所述無機填充材料不含鱗片狀物。(3)如上述(1)或(2)所述的用於盤形材料的基材的製造方法，其中所述無機纖維的溼體積在300ml/5g以上，並且所述無機纖維為無定形的、或者結晶度在50%以下。(4)如上述⑴ ⑶中任一項所述的用於盤形材料的基材的製造方法，其中將所述漿料原料成形為板狀的方法為吸引脫水成形。(5) 一種盤形材料，其為盤形輥的盤形材料，在該盤形輥中，在旋轉軸上嵌插多塊環狀的所述盤形材料，由所述盤形材料的外周面形成輸送面，所述盤形材料含有無機纖維、縱橫比為1 25的無機填充材料、無機粘合劑。(6)如上述(5)所述的盤形材料，其中所述無機填充材料不含鱗片狀物。(7) 一種盤形輥，在該盤形輥中，在旋轉軸上嵌插有多塊上述(5)或(6)所述的盤形材料。(8)如上述(7)所述的盤形輥，其中所述盤形材料的填充密度為0. 6 1. 5g/cm3。發明效果根據本發明，由於不含雲母之類的鱗片狀物，因此不會損傷被輸送物的表面。另外，即使不含雲母之類的鱗片狀物，由於裝配後也能夠在盤形材料上殘存較長的無機纖維，因此能夠維持、發揮無機纖維的彈性。其結果，由於能夠維持盤形材料較高的恢復率，並且能夠緩和/吸收熱膨脹差引起的應力，因此即使在被急劇冷卻的情況下，也能夠獲得不會發生盤分離、裂縫的耐剝落性優良的盤形輥。
圖1是示出盤形輥的一個例子的示意圖。符號說明10盤形輥11金屬制軸12盤形材料13 凸緣15 螺母
具體實施方式
下面參照附圖對本發明進行詳細說明。(用於盤形材料的基材)本發明提供用於盤形材料的基材，該基材用於製造構成圖1所示的盤形輥10的盤形材料12。本發明的用於盤形材料的基材可以通過以下工序獲得將含有無機纖維、縱橫比為1 25的無機填充材料、以及無機粘合劑的漿料原料成形為板狀並乾燥。在此，縱橫比是指無機粉末中的最長的徑(最大直徑長)與最短的徑(最小直徑長)之比(最大直徑長/最小直徑長)，若為完全的球狀則縱橫比為1，若為針狀或纖維狀，則為纖維長與纖維徑之比。在本發明中，對盤形材料中所含的無機填充材料的縱橫比沒有特別限定，只要為1 25即可，優選為1 20，進一步優選為1 15。在本發明中，優選的是，無機填充材料中不含雲母等鱗片狀物(鱗片狀礦物質)。 另外，鱗片狀物為板狀物，最小直徑長為其厚度，在如用於盤形輥的普通的雲母中，厚度與最大直徑長的比(縱橫比)為40以上。在用於盤形材料的基材的成形工序中，這種鱗片狀礦物質由於有時會與基材的表面平行地取向，因此在組裝到盤形輥中之後，會與盤形材料的表面平行地(即，與盤形輥的輸送面垂直地)取向。其結果，若輸送面的磨損繼續下去， 則鱗片狀物的端面露出輸送面，在露出的鱗片狀物端面處，玻璃板或金屬板的表面可能產生線狀損傷。另外，本說明書中，「不含鱗片狀物」是指相對於水之外的固體成分，鱗片狀物為1.0重量％以下。在本發明中，盤形材料優選不含縱橫比超過25的無機填充材料。即，盤形材料優選含有縱橫比為25以下的無機填充材料作為無機填充材料。無機填充材料只要是雲母之類的鱗片狀物以外的物質即可，例如可以為氧化鋁、 堇青石、燒制高嶺土、滑石、二氧化矽之類的粒狀物，或者矽灰石、海泡石之類的針狀物。其中，優選為氧化鋁、燒制高嶺土、矽灰石。它們可以單獨使用，也可以將兩種以上組合使用。 另外，所謂燒制高嶺土是對高嶺土進行燒制使其可塑性消失後的高嶺土，沒有後述的無機粘合劑那樣的作用。這樣的無機填充材料能夠抑制被輸送物表面的細小程度的損傷，若為粒狀物，則優選使用平均粒徑在25 μ m以下的微細粉末，更優選使用20 μ m以下的微細粉末，進一步優選使用15 μ m以下的微細粉末；若為針狀物，則優選為平均直徑在80 μ m以下、平均長度在 1000 μ m以下的針狀物，更優選為平均直徑在60 μ m以下、平均長度在800 μ m以下的針狀物，更優選為平均直徑在40 μ m以下、平均長度在600 μ m以下的針狀物。即，在本發明中，若無機填充材料為縱橫比為1 不足5的粒狀物，則其平均粒徑可以為0. 1 25 μ m，優選可以為0. 1 20 μ m，進一步優選可以為0. 1 15 μ m;若為縱橫比5 25的針狀物，則可以為平均直徑1 80 μ m、平均長度10 1000 μ m的針狀物，優選可以為平均直徑1 60 μ m、 平均長度10 800 μ m的針狀物，進一步優選可以為平均直徑1 40 μ m、平均長度10 600 μ m的針狀物。在本發明中，優選的是，無機纖維的溼體積在300ml/5g以上，並且所述無機纖維為無定形的、或者結晶度在50%以下。無機纖維中，各種纖維長度的纖維混合存在，本發明中用溼體積來規定無機纖維的纖維長度。採用這樣的無機纖維，能夠期待確保目前由雲母所承擔的受熱時對軸的追隨性。另外，通過以下方法計算溼體積(1)用具有小數點後2位數以上精度的秤稱量5g乾燥的纖維材料；(2)將稱量的纖維材料放入500g的玻璃燒杯中；(3)將400cc左右的溫度 20 25°C的蒸餾水放入(2)的玻璃燒杯中，使用攪拌機按照不切斷纖維材料的方式慎重地攪拌，使其分散。該分散也可以使用超聲波清洗機來進行；(4)將(3)的玻璃燒杯中的內容物移入IOOOml量筒中，加入蒸餾水至IOOOml刻度；(5)將(4)的量筒的口用手等堵住，注意不要漏水的同時上下顛倒攪拌，這樣重複10次；(6)攪拌停止後，在室溫下靜置，目視觀測經過30分鐘後的纖維沉澱體積；(7)對3個樣本進行上述操作，將其平均值作為測定值。雖然溼體積越大纖維長度越長，但在本發明中使用300ml/5g以上的無機纖維，優選使用400ml/5g以上的無機纖維，更優選使用500ml/5g以上的無機纖維。另外，對溼體積的上限沒有特別限定，只要能夠獲得本發明的效果即可，例如為2000ml/5g以下即可，優選為1500ml/5g以下即可，更優選為1200ml/5g以下即可。普通的無機纖維，為了成為漿料而在水中與無機填充材料等一起攪拌混合，因此在攪拌期間被切斷，所獲得的盤形材料中的無機纖維成為纖維長度較短的纖維。因此，使用了普通的無機纖維的盤形材料彈性較低，不能追隨急劇的溫度變化而產生盤分離，或者產生裂縫。與此相對，本發明中使用的上述溼體積的無機纖維為成塊狀的短纖維，在做成漿料時即使被攪拌混合，也能夠殘留有比現在長的纖維長度，在所獲得的盤形材料中也可混合有較長的無機纖維，因此能夠維持、發揮無機纖維的彈性。其結果，能夠緩和/吸收熱膨脹差引起的應力，並且能夠提高盤形輥的耐剝落性。另外，在本發明中，無機纖維為無定形體(S卩，結晶度為0% )、或者結晶度在50% 以下。由於無機纖維的結晶度越低纖維強度越優良，因此，即使在漿料中被攪拌、或者在裝配工序中施加壓縮力，無機纖維也不易折斷，能夠維持盤形材料的恢復率。其結果，能夠獲得強度高、且恢復率高的盤形材料。為了確實地獲得這種效果，無機纖維的結晶度的上限優選為30%以下，更優選為20%以下，進一步優選10%以下。最優選的是無定形的無機纖維。在本發明中，結晶度可以通過X射線衍射法來測定，使用內標法製作莫來石的檢測線，求出結晶度。另外，對無機纖維的平均纖維徑沒有特別限定，只要能夠獲得本發明的效果即可， 不過優選平均纖維徑為3 7 μ m的較粗的無機纖維、更優選4 7 μ m的較粗的無機纖維。 由於這種粗無機纖維的纖維強度優良，即使在漿料中攪拌或者在裝配工序中施加壓縮力， 無機纖維也不易折斷，能夠維持盤形材料的恢復力。結果，能夠提供強度高、恢復率高的基材。另外，對無機纖維的組成沒有特別限定，只要能夠獲得本發明的效果即可，不過優選的是，Al2O3 Sio2Seo 40 99 1。這種組成的無機纖維被稱為氧化鋁纖維或者莫來石纖維，由於耐熱性高，因此能夠將獲得的盤形材料的熱尺寸變化率抑制為較低。特別是，Al2O3 SiO2* 70 30 80 20的莫來石纖維耐熱性、纖維強度、成本之間的平衡性優良，另外，即使經過成形工序、裝配工序也容易維持較長的纖維長度，因此適合用於本發明。本發明中，對無機粘合劑的種類沒有特別限定，只要其能夠作為結合材料發揮功能即可，可以列舉(例如)木節土或皂土、蛙目粘土等耐火性粘土這樣的具有通過加熱而燒結的特性的粘土、二氧化矽溶膠或氧化鋁溶膠。其中優選木節土，這是因為木節土燒結後的粘合劑效果好且雜質少。
在本發明的用於盤形材料的基材中，對於上述的無機纖維、縱橫比為1 25的無機填充材料、無機粘合劑的配合量沒有特別限定，只要能夠獲得期待的效果即可，可以含有 15 70質量％的無機纖維、10 60質量％的無機填充材料、10 50質量％的無機粘合劑，更優選含有25 60質量％的無機纖維、15 55質量％的無機填充材料、15 45質量％的無機粘合劑，進一步優選含有30 50質量％的無機纖維、20 50質量％的無機填充材料、20 40質量％的無機粘合劑。若無機纖維的含量少於15質量％，則不能獲得無機纖維帶來的彈性，因此在裝配後可能得不到後述的期待的恢復率。另外，若無機纖維的含量多於70質量％，則不易將無機纖維均勻地分散在漿料中，獲得的用於盤形材料的基材的物理性質差別大，耐磨損性可能變差。在本發明中，為了獲得盤形輥用基材，可以通過將水性漿料(其作為上述的無機纖維、縱橫比為1 25的無機填充材料、無機粘合劑這樣的原料混合物調製而成)成形為板狀，並使其乾燥而製得。對這樣的水性漿料的組成沒有限定，若將水以外的固體成分設定為100質量份， 則可以含有15 70質量份的無機纖維、10 60質量份的無機填充材料、10 50質量份的無機粘合劑，更優選含有25 60質量份的無機纖維、15 55質量份的無機填充材料、 15 45質量份的無機粘合劑，進一步優選含有30 50質量份的無機纖維、20 50質量份的無機填充材料、20 40質量份的無機粘合劑。若無機纖維的含量少於15質量份，則不能獲得無機纖維帶來的彈性，因此在裝配後可能得不到後述的期待的恢復率。另外，若無機纖維的含量多於70質量份，則不易將無機纖維均勻地分散在漿料中，所獲得的用於盤形材料的基材的物理性質差別大，耐磨損性變差。水性漿料中還可以含有用於提高成形性等特性的成形助劑或蒙脫石粉末等防凝劑。作為這種成形助劑，例如，可以使用通過對盤形材料12進行燒制從而可以從該盤形材料12消失的有機材料或無機材料。作為有機材料，可以使用紙漿等有機纖維、澱粉、或者合成樹脂的纖維或粒子等有機粘合劑。這種成形助劑及防凝劑只要根據需要添加在水性漿料中即可，若添加的話，則將水以外的固體成分設定為100質量份時，可以添加1 20質量份，優選添加2 15質量份， 進一步優選添加3 10質量份。成形方法可以為抄製法或吸引脫水成形法，其中在吸引脫水成形法中，向金屬網等成形金屬模具的一面供給漿料、同時從另一面進行吸引，但是在使用含有上述較長的成塊狀短纖維的漿料進行成形的情況下，由於凝聚了漿料中的固體成分的纖維屑容易變大， 並且過濾阻力容易降低，因此吸引脫水成形法是有利的。但是，在無機纖維量少的情況下 (例如，20質量％以下)，抄製法也是可以的。抄製法具有在成本方面比較有利的優點。成形後、乾燥而得到用於盤形材料的基材，對於該用於盤形材料的基材的密度沒有特別限定，只要能夠獲得本發明的效果即可，可以為0. 3 1. Og/cm3,更優選為0. 4 0. 8g/cm3，特別優選為0. 45 0. 7g/cm3。這是因為，相對於作為盤形輥時的填充密度，盤形材料的體積密度越低壓縮率越高，盤形輥的恢復率也越好。另外，用於盤形材料的基材的厚度，在抄製法的情況下適合為2 10mm，在吸引脫水成形法的情況下適合為10 35mm。用於盤形材料的基材的厚度越厚則填充在軸上的片數越少，因此有利於製造。(盤形材料)
本發明還提供由上述用於盤形材料的基材進行環狀衝制而獲得的盤形材料。艮口， 本發明的盤形材料含有無機纖維、縱橫比為1 25的無機填充材料、無機粘合劑。另外，所述無機填充材料優選不含鱗片狀物。根據這種構成，能夠避免在被輸送物的表面發生雲母之類的鱗片狀物引起的細小損傷。進而，無機纖維為無定形的或者結晶度在50%以下，優選平均纖維直徑為3 7 μ m，若優選為4 7 μ m，則能夠將盤形材料的恢復率維持為較高， 即使沒有雲母之類的鱗片狀物，也不僅能夠確保在熱的情況下對軸的追隨性，還能夠提高耐剝落性。具體而言，盤形材料的恢復率為10 100%，優選為10 90%，更優選為10 80 %，進一步優選為20 70 %、20 60 %、20 50 %。另外，在本發明中，盤形材料的恢復率按如下方法求得在直徑65mm、長IOOOmm的不鏽鋼製軸上，以1. 25g/cm3的填充密度，使外徑130mm、內徑65mm的盤形材料裝配成為盤形輥，將該盤形輥在900°C下加熱，同時以轉速5rpm旋轉150小時後，冷卻至室溫25°C，然後，將施加到盤形材料的壓縮力釋放時所恢復的長度除以原來的長度，即得。另外，在本發明中，可以如上述那樣由板狀的基材衝制圓盤形的盤形材料，也可以使用圓盤形的模型，通過吸引脫水成形來直接獲得圓盤形的基材(盤形材料)。另外，在本發明中，由基材衝制盤形材料12後進行燒制，使盤形材料中所含的無機粘合劑的結合力得以發揮，並且使有機成分消失，可以獲得由燒結後的無機材料構成的盤形材料12。通過這種燒制可以抑制有機成分引起的被輸送物表面的汙染。(盤形輥)如圖1所示，本發明還提供通過以下方法獲得的盤形輥，所述方法為在作為旋轉軸的金屬制的軸上，嵌插多塊上述盤形材料以製成輥狀的層疊物，並以從兩端壓縮整體的狀態進行固定。對盤形材料的填充密度(即，從兩側壓縮的狀態時的密度)沒有特別限定， 只要能夠獲得本發明的效果即可，可以為0. 6 1. 6g/cm3，更優選為0. 7 1. 5g/cm3，特別優選為1. 1 1. 4g/cm3。如果填充密度在這樣的範圍，則能夠獲得不損害輸送物、同時耐剝落性良好的表面硬度，並能夠最大限度地發揮上述本發明中所獲得的基材的特性，因此是優選的。另外，在本發明的盤形輥中，對表面(輸送面)硬度沒有特別限定，只要能夠獲得本發明的效果即可，就肖氏D型硬度而言，其表面硬度可以為25 65，也可以為30 60、 35 55。這種肖氏D型硬度可以用(例如)肖氏D型硬度計(高分子計量儀器株式會社製造的「阿斯卡D型橡膠硬度計)來測定。在本發明中，優選的是，在使用滿足上述特定範圍的溼體積及結晶度的無機纖維的情況下，將盤形材料捲起後，對盤形輥進行燒制，使盤形材料中所含的有機成分消失。艮口， 滿足上述特定範圍的溼體積及結晶度的無機纖維由於排斥力過強，因此若在捲起前被燒制使得有機粘合劑等成形助劑消失時，僅靠無機粘合劑的約束力難以維持其形狀。(實施例)下面列舉出試驗例以進一步對本發明進行說明，但本發明並不限於這些試驗例。如表1所示，向水中投入無機纖維、無機填充材料及無機粘合劑，充分地攪拌混合以製備漿料。另外，材料使用下面的物質。莫來石纖維溼體積990ml/5g、平均纖維直徑 5μπκ結晶度0%、A1203 SiO2* 70 30 80 20 ；矽鋁酸鹽纖維溼體積20ml/5g、平均纖維徑2.5 μ m、結晶度0%、Al2O3 SiO2為45 55 55 45 ；粘土 A 木節土 ；粘土B 皂土 ；白雲母=REPCO株式會社製造的「M-60」，縱橫比50、平均直徑105 μ m ；氧化鋁日本輕金屬株式會社製造的「A31」，縱橫比1. 5、平均粒徑5 μ m ；燒制高嶺土 林化成株式會社製造的「SATINT0NE W」，縱橫比1. 5、平均粒徑3 μ m ；矽灰石A 林化成制「NYAD-400」，縱橫比 15、平均纖維徑8 μ m、平均纖維長度120μπι ；矽灰石B 林化成株式會社製造的「NYAD-G」， 縱橫比15、平均纖維徑40 μ m、平均纖維長度600 μ m ；紙漿Weigood of Canada有限公司制 「!11附(^」；澱粉日澱化學株式會社製造的叩討1~0 size J」。接著，將各漿料通過吸引脫水成形法或者抄製法成形為板狀，乾燥製成用於盤形材料的基材，進行下述評價。將結果記載在表1中。(1)熱尺寸變化率由各用於盤形材料的基材衝制試驗片，在900°C下加熱3小時後，測定其直徑，從加熱前的測定值求出長度方向(徑向)的熱尺寸變化率(％)。在本發明中，熱尺寸變化率優選為1 %以下，更優選為0. 7%以下，進一步優選為0. 5%以下。(2)硬度由各用於盤形材料的基材衝制外徑80mm的環狀盤形材料，裝配在不鏽鋼製軸上， 使得寬度為IOOmm以及所期望的填充密度，對輸送面進行研磨後，測定輸送面表面的硬度 (肖氏D型硬度(Shore D))。另外，在900°C下加熱24小時後，進行相同的測定。(3)耐剝落性由各用於盤形材料的基材衝制外徑60mm的環狀盤形材料，裝配在不鏽鋼製軸上， 使得寬度為IOOmm並達到所期望的填充密度，投入到保持在900°C的電爐中，15小時後取出，驟冷至室溫25°C。接著，反覆進行這樣的加熱·驟冷，計算直至盤分離或產生裂縫時的次數。在實用上，在即使反覆進行這樣的加熱 驟冷3次以上也不會產生盤分離或裂縫的情況下，可以評價為耐剝落性優良。另外，在本發明中，優選的是上述加熱·驟冷即使反覆 5次以上也不會產生盤分離或裂縫，更優選的是反覆8次以上也不會產生盤分離或裂縫。(4)負荷變形量由各用於盤形材料的基材衝制外徑80mm的環狀盤形材料，裝配在不鏽鋼製軸上， 使得寬度為IOOmm並達到所期望的填充密度，對輸送面進行研磨後，施加1200N的負荷並測定負荷帶來的變形量。另外，在900°C下加熱10小時後，進行相同的測定。如果在加熱前、 以及在900°C下加熱10小時後，這種負荷變形量都在0. Imm以上，則可以評價為在實用上沒有問題，在本發明中，優選為0. 15mm以上，更優選為0. 20mm以上。(5)被輸送物的損傷由各用於盤形材料的基材衝制外徑80mm的環狀盤形材料，裝配在不鏽鋼製軸上， 使得寬度為IOOmm並達到所期望的填充密度，對輸送面進行研磨後，在900°C的加熱爐中將不鏽鋼板在輥上通過後，觀察通過後的不鏽鋼板的表面，確認是否有50 μ m以上的損傷。
權利要求
1.一種用於盤形材料的基材的製造方法，其為製造用於形成盤形輥的盤形材料的基材的方法，在該盤形輥中，在旋轉軸上嵌插多塊環狀的所述盤形材料，由過所述盤形材料的外周面形成輸送面，在該方法中，將漿料原料成形為板狀並乾燥，其中所述漿料原料含有無機纖維、縱橫比為1 25的無機填充材料、以及無機粘合劑。
2.如權利要求1所述的用於盤形材料的基材的製造方法，其中所述無機填充材料不含鱗片狀物。
3.如權利要求1所述的用於盤形材料的基材的製造方法，其中所述無機纖維的溼體積在300ml/5g以上，並且所述無機纖維為無定形的、或者結晶度在50%以下。
4.如權利要求1 3中任一項所述的用於盤形材料的基材的製造方法，其中將所述漿料原料成形為板狀的方法為吸引脫水成形。
5.一種盤形材料，其為盤形輥的盤形材料，在該盤形輥中，在旋轉軸上嵌插多塊環狀的所述盤形材料，由所述盤形材料的外周面形成輸送面，所述盤形材料含有無機纖維、縱橫比為1 25的無機填充材料、以及無機粘合劑。
6.如權利要求5所述的盤形材料，其中所述無機填充材料不含鱗片狀物。
7.一種盤形輥，在該盤形輥中，在旋轉軸上嵌插多塊權利要求5或6所述的盤形材料。
8.如權利要求7所述的盤形輥，其中所述盤形材料的填充密度為0.6 1. 6g/cm3。
全文摘要
本發明涉及一種用於盤形材料的基材的製造方法，其為製造用於形成盤形輥的盤形材料的基材的方法，在該盤形輥中，在旋轉軸上嵌插多塊環狀的所述盤形材料，由所述盤形材料的外周面形成輸送面，在該方法中，將漿料原料成形為板狀並乾燥，其中所述漿料原料含有無機纖維、縱橫比為1～25的無機填充材料、以及無機粘合劑。本發明還涉及盤形材料和盤形輥。本發明的盤形輥不會損傷被輸送物的表面，而且即使在被急劇冷卻的情況下也不會發生盤分離或產生裂縫。
文檔編號B65H27/00GK102311010SQ201110130598
公開日2012年1月11日 申請日期2011年5月19日 優先權日2010年5月19日
發明者中山正章, 巖田耕治, 渡邊和久 申請人:霓佳斯株式會社