同時具備高強高阻氧聚烯烴管及其製備方法

2023-06-29 19:49:56

同時具備高強高阻氧聚烯烴管及其製備方法
【專利摘要】本發明公開的同時具備高強高阻氧聚烯烴管材的製備方法是將100份聚烯烴基體與1～60份成纖相樹脂共混均勻，然後放入雙螺杆擠出熔中於熔融段溫度180～280℃，口模溫度170～280℃，擠出採用旋轉擠出模式，且在拉伸成型過程中，口模直徑與定徑套直徑比為1.25～4，擠出速度與牽引速度比為20～200rpm:0.2～6.5m/min，所製備的管材的環向抗拉強度比傳統擠出管材提高了7.9～69%，氧氣透過率比傳統擠出管材下降了7～47%。由於本發明提供的製備方法在現有技術基礎上，引入了「熔體收斂牽引—冷卻定徑」方式，因而使得成纖相能夠在管材內發生形變、合併、原位成纖，獲得相應的長徑比及含量的微纖，使管材的環向抗拉強度和阻氧性能同時獲得了較大的提高。
【專利說明】同時具備高強高阻氧聚烯烴管及其製備方法
【技術領域】
[0001]本發明屬於聚烯烴管材及其製備【技術領域】，具體涉及一種同時具備高強高阻氧聚烯烴管及其製備方法。
【背景技術】
[0002]聚烯烴(PO)管因具有如密度小、耐化學腐蝕、熱傳導率低、衛生安全、可熱熔連接和易於施工等優異的性能，發展迅速，被廣泛應用於各種流體輸送領域。以聚乙烯(PE)為例，2012年我國PE管消費量超過300萬噸。雖然如此，但現有擠出工藝製備的聚烯烴管仍存在兩個缺陷:1)環向強度較低，軸向強度超過環向強度，而理論分析證明管的環向受力是軸向受力的2倍以上。2)阻氧能力弱，使得管內微生物滋生，其代謝產物形成的汙垢，不僅嚴重影響管道的長期使用，且還會影響飲用水質。
[0003]國內外針對聚烯烴管道的這類相關缺陷進行了大量研究，開發了許多聚烯烴管材加工成型的新方法。如為了提高環向強度，Morath等人(Morath C.C.，Ward
1.M., Plastics, Rubber And Composites, 2006, 35:447)在聚丙烯管的擠出過程中對聚丙烯管坯熔體進行擴管，使其在冷拉過程中同時受到軸向與環向應力來提高其環向取向度，得到了高環向強度的聚丙烯管。Ing等人通過對管材進行局部加熱至熔融溫度，用多股纖維交織附著於管道外壁，並使之完全滲透嵌入基質中，經控制冷卻得到纖維增強的塑料管(DE 102012005973)。為了增強管材的阻氧能力，胥巍然等人通過三層共擠出成型方式製備了內層和外層為PERT，中間層為β型PP的具有良好阻氧性能的PERT地暖管道(CN201723857)。而李子清則是將PE外層、納米碳酸鈣填充的PVC中間層和EPS內層進行三層複合擠出成型，PE層及PVC層不僅較好的隔離氧氣並有效地解決了塑料管安裝過程中的熱容縮徑問題(CNlO 1907205)。
[0004]但遺憾的是，上述方法在解決相關問題時並不理想，其一是不能同時實現塑料管材的環向強度和阻氧性能的提高，其二即便是獲得單一的環向強度或阻氧性能的提高所需要的附加設備都較複雜(如需要多臺擠出機及其複雜的共擠出口模)，或者為間歇式生產，產品質量不穩定、難控制等，同時所需的附加設備價格昂貴，生產成本較高，實用化程度差。

【發明內容】

[0005]本發明的目的是針對現有塑料管材存在的問題，首先提高一種同時具備高強高阻氧性能聚烯烴管材的製備方法。
[0006]本發明的另一目的是提供一種由上述方法製備的同時具備高強高阻氧性能的聚烯烴管材。
[0007]本發明提供的同時具備高強高阻氧性能的聚烯烴管材的製備方法，該方法的工藝條件如下:
[0008]將100份聚烯烴基體與I?60份成纖相樹脂共混均勻，然後放入雙螺杆擠出機中熔融，根據成纖相樹脂，螺杆熔融段溫度為180?280°C，口模溫度為170?280°C，擠出採用芯棒相對於口模旋轉或口模相對於芯棒旋轉或芯棒與口模反向旋轉或芯棒與口模速度不同的同向旋轉模式，且在拉伸成型過程中，口模直徑與定徑套直徑比為1.25?4，優選2?4,擠出速度與牽引速度比為20?200rpm:0.2?6.5m/min,優選30?60rpm:0.2?
0.3m/min，其中物料的份數均為質量份。
[0009]上述方法中所用成纖相樹脂的份數優選5?40份，更優選10?30份。
[0010]上述方法中聚烯烴基體為高密度聚乙烯、無規共聚聚丙烯、嵌段共聚聚丙烯、等規聚丁烯中的任一種；成纖相樹脂為聚苯乙烯、聚醯胺6，聚醯胺66、聚醯胺11、聚醯胺12和
聚對苯二甲酸乙二醇酯中的任一種。
[0011]上述方法中當成纖相樹脂為聚苯乙烯時，其螺杆熔融段溫度設置在180?200°C之間，口模溫度為170?190°C。
[0012]上述方法中當成纖相樹脂為聚醯胺11和聚醯胺12時，其螺杆熔融段溫度設置在180?200°C之間，口模溫度為190?200°C。
[0013]上述方法中當成纖相樹脂為聚醯胺6及聚醯胺66時，其螺杆熔融段溫度設置在230?260°C之間，口模溫度為220?250°C。
[0014]上述方法中當成纖相樹脂為聚對苯二甲酸乙二醇酯時，其螺杆熔融段溫度設置在250?280°C之間，口模溫度應控制在260?280°C。
[0015]上述方法中所述的擠出旋轉模式可通過ZL200810045785.9公開的旋轉擠出系統實現。
[0016]在實際的工業化生產過程中，在上述熔融擠出物料中還可以添加其他現有技術公知的助劑，如熱穩定劑、抗氧劑、增塑劑以及增容劑等。如有必要，還可以添加其他有助於進一步提高管材性能(如玻璃纖維)或降低生產成本的填料(如碳酸鈣)，前提是該類添加物不得影響本發明管材結構的形成，並不得對管材優良性能產生負面效應。
[0017]本發明提供的由上述方法製備的同時具備高強高阻氧聚烯烴管材，該管材中所含的聚烯烴基體100份，成纖相樹脂I?60份，其環向抗拉強度比傳統擠出管材提高了 7.9?69%，氧氣透過率比傳統擠出管材下降了 7?47%。
[0018]以上管材中所含的聚烯烴基體100份，優選成纖相樹脂5?40份，更優選10?40份；其環向抗拉強度比傳統擠出管材提高了 15?69%，氧氣透過率比傳統擠出管材下降了10 ?47%O
[0019]本發明與現有技術相比，具有以下優點:
[0020]1、由於本發明提供的製備方法在聚烯烴基體中不僅添加了成纖相樹脂和匹配了現有的旋轉擠出系統，且還在拉伸成型過程中，引入了「熔體收斂牽引一冷卻定徑」方式，因而使得成纖相能夠在管材內發生形變、合併、原位成纖，獲得相應的長徑比及含量的微纖，使管材的環向抗拉強度和阻氧性能同時獲得了較大的提高，填補了現有技術的空白。
[0021]2、由於本發明提供的製備方法不僅可根據不同的需求和管材的不同用途，通過選擇不同的基體和成纖相樹脂，並匹配不同口模和定徑套內徑以及熔體收縮牽引比，便可以方便的製備出不同的管材來，因而適用面廣。
[0022]3、由於本發明提供的製備方法中使用的成纖相樹脂價格低廉，來源廣泛易得，因而不僅可降低管材成本，提高經濟效益，且易於實施。
[0023]4、由於本發明工藝自動化程度高，連續性好，不需要添加附加設備，因而無需增加 投資,生產成本低,適於大規模工業化生產。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0024]圖1為本發明旋轉擠出PS/PB-1原位微纖化管和傳統擠出PB-1管的環向應力應變曲線圖。
[0025]圖2為傳統擠出PB-1管內壁(擠出方向豎直)的掃描電鏡照片。
[0026]圖3為本發明旋轉擠出PS/PB-1原位微纖化管內壁(擠出方向豎直)掃描電鏡照片。
[0027]圖4為芯棒旋轉速度為6rpm時，本發明旋轉擠出PS/PB-1原位微纖化管內壁(擠出方向豎直)掃描電鏡照片。
[0028]圖5為芯棒旋轉速度為4rpm時，本發明旋轉擠出PS/PB-1原位微纖化管外壁(擠出方向豎直)掃描電鏡照片。
[0029]圖6為芯棒旋轉速度為8rpm時，本發明旋轉擠出PA11/PP原位微纖化管內壁(擠出方向豎直)掃描電鏡照片。
【具體實施方式】:
[0030]下面通過實施例對本發明進行具體描述。有必要指出的是以下實施例只用於對本發明進行進一步說明，不能理解為對本發明保護範圍的限制，該領域的技術熟練人員可以根據上述
【發明內容】
對本發明做出一些非本質的改進和調整。
[0031]另外，值得說明的是，I)如下實施例和對比例所得物料的份數均為質量份。2)管材的力學性能測試方法為:將管材沿環向裁製成IOcm寬的圓環，室溫下，於拉伸速率20cm/min進行拉伸。3)如下實施例和對比例所得管材的阻氧性能測試方法為:將15cm長的管一端封閉，在另一段施壓0.1MPa的氧氣，管外循環氮氣，測試24小時後氮氣中的氧氣濃度。
[0032]實施例1
[0033]將100份HDPE與I份PET樹脂共混均勻，然後放入雙螺杆擠出機中熔融，經旋轉擠出機頭及「熔體收縮牽引-冷卻定徑」裝置擠出成型，螺杆熔融段溫度為260°C，口模溫度為250°C，擠出採用芯棒相對於口模旋轉，芯棒旋轉速度6rpm，且在拉伸成型過程中，口模直徑為40mm,定徑套直徑為32mm,螺杆轉速為60rpm,牽引速度為0.3m/min。
[0034]所得管材的環向抗拉強度為38.3MPa，氧氣透過率為48.6mm3/m2*24h*0.1MPa。與傳統擠出HDPE管相比，其環向抗拉強度提高了 7.9%，氧氣透過率下降了 7%。
[0035]實施例2
[0036]將100份PB-1與10份PET樹脂共混均勻，然後放入雙螺杆擠出機中熔融，經旋轉擠出機頭及「熔體收縮牽引-冷卻定徑」裝置擠出成型，螺杆熔融段溫度為260°C，口模溫度為260°C，擠出採用芯棒相對於口模旋轉，芯棒旋轉速度6rpm，且在拉伸成型過程中，口模直徑為40mm,定徑套直徑為20mm,螺杆轉速為30rpm,牽引速度為0.2m/min。
[0037]所得管材的環向抗拉強度為36.9MPa，氧氣透過率為12.3mm3/m2*24h*0.1MPa0與傳統擠出PB-1管相比，其環向抗拉強度提高了 15%，氧氣透過率下降了 22%。
[0038]實施例3
[0039]將100份PPR與20份PET樹脂共混均勻，然後放入雙螺杆擠出機中熔融，經旋轉擠出機頭及「熔體收縮牽引-冷卻定徑」裝置擠出成型，螺杆熔融段溫度為280°C，口模溫度為280°C，擠出採用芯棒相對於口模旋轉，芯棒旋轉速度6rpm，且在拉伸成型過程中，口模直徑為40mm,定徑套直徑為16mm,螺杆轉速為20rpm,牽引速度為0.3m/min。
[0040]所得管材的環向抗拉強度為40.5MPa，氧氣透過率為13.4mm3/m2*24h*0.1MPa0與傳統擠出PPR管相比，其環向抗拉強度提高了 32%，氧氣透過率下降了 28%。
[0041]實施例4
[0042]將100份PB-1與60份PAll樹脂共混均勻，然後放入雙螺杆擠出機中熔融，經旋轉擠出機頭及「熔體收縮牽引-冷卻定徑」裝置擠出成型，螺杆熔融段溫度為190°C，口模溫度為185°C，擠出採用芯棒相對於口模反向旋轉，二者的旋轉速度均為6rpm，且在拉伸成型過程中，口模直徑為40mm,定徑套直徑為IOmm,螺杆轉速為200rpm,牽引速度為6.5m/min。
[0043]所得管材的環向抗拉強度為38.6MPa,氧氣透過率為8.4mm3/m2*24h*0.1MPa0與傳統擠出PB-1管相比，其環向抗拉強度提高了 57.6%，氧氣透過率下降了 46.5%。
[0044]實施例5
[0045]將100份PB-1與15份PS樹脂共混均勻，然後放入雙螺杆擠出機中熔融，經旋轉擠出機頭及「熔體收縮牽引-冷卻定徑」裝置擠出成型，螺杆熔融段溫度為195°C，口模溫度為190°C，擠出採用芯棒相對於口模同向旋轉，二者的旋轉速度均6rpm，且在拉伸成型過程中，口模直徑為160mm,定徑套直徑為100mm,螺杆轉速為180rpm,牽引速度為0.3m/min。
[0046]所得管材的環向抗拉強度為35.3MPa，氧氣透過率為14.lmm3/m2*24h*0.1MPa0與傳統擠出PB-1管相比，其環向抗拉強度提高了 44.1%，氧氣透過率下降了 10.2%。
[0047]實施例6
[0048]將100份PB-1與30份PAll樹脂共混均勻，然後放入雙螺杆擠出機中熔融，經旋轉擠出機頭及「熔體收縮牽引-冷卻定徑」裝置擠出成型，螺杆熔融段溫度為180°C，口模溫度為170°C，擠出採用芯棒相對於口模旋轉，芯棒旋轉速度6rpm，且在拉伸成型過程中，口模直徑為40mm,定徑套直徑為12mm,螺杆轉速為120rpm,牽引速度為2.4m/min。
[0049]所得管材的環向抗拉強度為41.4MPa，氧氣透過率為11.2mm3/m2*24h*0.1MPa0與傳統擠出PB-1管相比，其環向抗拉強度提高了 69%，氧氣透過率下降了 28.7%。
[0050]實施例7
[0051]將100份PB-1與40份PAll樹脂共混均勻，然後放入雙螺杆擠出機中熔融，經旋轉擠出機頭及「熔體收縮牽引-冷卻定徑」裝置擠出成型，螺杆熔融段溫度為190°C，口模溫度為185°C，擠出採用芯棒相對於口模旋轉，芯棒旋轉速度6rpm，且在拉伸成型過程中，口模直徑為40mm,定徑套直徑為20mm,螺杆轉速為30rpm,牽引速度為0.2m/min。
[0052]所得管材的環向抗拉強度為38.4MPa，氧氣透過率為9.2mm3/m2*24h*0.1MPa0與傳統擠出PB-1管相比，其環向抗拉強度提高了 56.7%，氧氣透過率下降了 41.4%。
[0053]實施例8
[0054]將100份PB-1與5份PA6樹脂共混均勻，然後放入雙螺杆擠出機中熔融，經旋轉擠出機頭及「熔體收縮牽引-冷卻定徑」裝置擠出成型，螺杆熔融段溫度為260°C，口模溫度為255°C，擠出採用芯棒相對於口模反向旋轉，二者的旋轉速度均為4rpm，且在拉伸成型過程中，口模直徑為40mm,定徑套直徑為20mm,螺杆轉速為30rpm,牽引速度為0.2m/min。
[0055]所得管材的環向抗拉強度為30.5MPa，氧氣透過率為14.2mm3/m2*24h*0.1MPa0與傳統擠出PB-1管相比，其環向抗拉強度提高了 24.5%，氧氣透過率下降了 10.6%。
[0056]實施例9
[0057]將100份PPB與8份PA6樹脂共混均勻，然後放入雙螺杆擠出機中熔融，經旋轉擠出機頭及「熔體收縮牽引-冷卻定徑」裝置擠出成型，螺杆熔融段溫度為260°C，口模溫度為255°C，擠出採用芯棒相對於口模旋轉，芯棒旋轉速度6rpm，且在拉伸成型過程中，口模直徑為40mm,定徑套直徑為20mm,螺杆轉速為30rpm,牽引速度為0.2m/min。
[0058]所得管材的環向抗拉強度為44.5MPa，氧氣透過率為16.2mm3/m2*24h*0.1MPa0與傳統擠出PPB管相比，其環向抗拉強度提高了 17.7%，氧氣透過率下降了 15.6%。
[0059]實施例10
[0060]將100份PB-1與25份PA6樹脂共混均勻，然後放入雙螺杆擠出機中熔融，經旋轉擠出機頭及「熔體收縮牽引-冷卻定徑」裝置擠出成型，螺杆熔融段溫度為260°C，口模溫度為255°C，擠出採用口模相對於芯棒旋轉，口模旋轉速度6rpm，且在拉伸成型過程中，口模直徑為40mm,定徑套直徑為20mm,螺杆轉速為30rpm,牽引速度為0.2m/min。
[0061]所得管材的環向抗拉強度為41.4MPa，氧氣透過率為9.2mm3/m2*24h*0.1MPa0與傳統擠出PB-1管相比，其環向抗拉強度提高了 67%，氧氣透過率下降了 41.4%。
[0062]實施例11
[0063]將100份HDPE與35份PET樹脂共混均勻，然後放入雙螺杆擠出機中熔融，經旋轉擠出機頭及「熔體收縮牽引-冷卻定徑」裝置擠出成型，螺杆熔融段溫度為260°C，口模溫度為250°C，擠出採用芯棒相對於口模旋轉，芯棒旋轉速度6rpm，且在拉伸成型過程中，口模直徑為40mm,定徑套直徑為32mm,螺杆轉速為60rpm,牽引速度為0.3m/min。
[0064]所得管材的環向抗拉強度為46.3MPa，氧氣透過率為32.6mm3/m2*24h*0.1MPa。與傳統擠出HDPE管相比，其環向抗拉強度提高了 30.4%，氧氣透過率下降了 37.7%。
[0065]實施例12
[0066]將100份HDPE與30份PAll樹脂共混均勻，然後放入雙螺杆擠出機中熔融，經旋轉擠出機頭及「熔體收縮牽引-冷卻定徑」裝置擠出成型，螺杆熔融段溫度為260°C，口模溫度為250°C，擠出採用芯棒相對於口模旋轉，芯棒旋轉速度4rpm，且在拉伸成型過程中，口模直徑為40mm,定徑套直徑為20mm,螺杆轉速為60rpm,牽引速度為1.2m/min。
[0067]所得管材的環向抗拉強度為50.5MPa，氧氣透過率為35.6mm3/m2*24h*0.1MPa0與傳統擠出HDPE管相比，其環向抗拉強度提高了 42.3%，氧氣透過率下降了 31.9%。
[0068]對比例I
[0069]將100份HDPE放入雙螺杆擠出機中熔融，按傳統旋轉方式擠出成型，螺杆熔融段溫度為260°C，口模溫度為250°C，擠出採用芯棒相對於口模旋轉，芯棒旋轉速度4rpm，且在拉伸成型過程中，口模直徑為40mm,定徑套直徑為40mm,螺杆轉速為60rpm,牽引速度為
0.6m/min。
[0070]所得管材的環向抗拉強度為35.5MPa,氧氣透過率為52.3mm3/m2*24h*0.1MPa0
[0071]對比例2
[0072]將100份HDPE與30份PAlI樹脂共混均勻，然後放入雙螺杆擠出機中熔融，經旋轉擠出機頭擠出成型，螺杆熔融段溫度為260°C，口模溫度為250°C，擠出採用芯棒相對於口模旋轉，芯棒旋轉速度4rpm，且在拉伸成型過程中，口模直徑為40mm，定徑套直徑為40mm，螺杆轉速為60rpm,牽引速度為1.2m/min。
[0073]所得管材的環向抗拉強度為30.5MPa，氧氣透過率為47.6mmVm2*24h*0.1MPa。與傳統擠出HDPE管相比，其環向抗拉強度下降了 14.1%，氧氣透過率下降了 9.0%。
[0074]對比例3
[0075]將100份HDPE與30份PAll樹脂共混均勻，然後放入雙螺杆擠出機中熔融，經旋轉擠出機頭及「熔體收縮牽引-冷卻定徑」裝置擠出成型，螺杆熔融段溫度為260°C，口模溫度為250°C，擠出採用芯棒相對於口模旋轉，芯棒旋轉速度4rpm，且在拉伸成型過程中，口模直徑為40mm,定徑套直徑為20mm,螺杆轉速為60rpm,牽引速度為0.6m/min。
[0076]所得管材的環向抗拉強度為28.5MPa，氧氣透過率為48.8mm3/m2*24h*0.1MPa。與傳統擠出HDPE管相比，其環向抗拉強度下降了 19.7%，氧氣透過率下降了 6.7%。
[0077]對比例4
[0078]將100份PB-1放入雙螺杆擠出機中熔融，按傳統旋轉方式擠出成型，螺杆熔融段溫度為260°C，口模溫度為250°C，擠出採用芯棒相對於口模旋轉，芯棒旋轉速度4rpm，且在拉伸成型過程中，口模直徑為40mm,定徑套直徑為40mm,螺杆轉速為60rpm,牽引速度為
0.6m/min。
[0079]所得管材的環向抗拉強度為24.5MPa,氧氣透過率為15.7mm3/m2*24h*0.1MPa0
[0080]對比例5
[0081 ] 將100份PPR放入雙螺杆擠出機中熔融，按傳統旋轉方式擠出成型，螺杆熔融段溫度為260°C，口模溫度為250°C，擠出採用芯棒相對於口模旋轉，芯棒旋轉速度4rpm，且在拉伸成型過程中，口模直徑為40mm,定徑套直徑為40mm,螺杆轉速為60rpm,牽引速度為0.6m/
mirio
[0082]所得管材的環向抗拉強度為30.7MPa,氧氣透過率為18.6mm3/m2*24h*0.1MPa0
[0083]對比例6
[0084]將100份PPB放入雙螺杆擠出機中熔融，按傳統旋轉方式擠出成型，螺杆熔融段溫度為260°C，口模溫度為250°C，擠出採用芯棒相對於口模旋轉，芯棒旋轉速度4rpm，且在拉伸成型過程中，口模直徑為40mm,定徑套直徑為40mm,螺杆轉速為60rpm,牽引速度為0.6m/min0
[0085]所得管材的環向抗拉強度為37.8MPa,氧氣透過率為19.2mm3/m2*24h*0.1MPa0
【權利要求】
1.一種同時具備高強高阻氧聚烯烴管材的製備方法，該方法的工藝步驟和條件如下: 將100份聚烯烴基體與I?60份成纖相樹脂共混均勻，然後放入雙螺杆擠出機中熔融，根據成纖相樹脂，螺杆熔融段溫度為180?280°C，口模溫度為170?280°C，擠出採用芯棒相對於口模旋轉或口模相對於芯棒旋轉或芯棒與口模反向旋轉或芯棒與口模速度不同的同向旋轉模式，且在拉伸成型過程中，口模直徑與定徑套直徑比為1.25?4，擠出速度與牽引速度比為20?200rpm:0.2?6.5m/min,其中物料的份數均為質量份。
2.如權利要求1所述的同時具備高強高阻氧聚烯烴管材的製備方法，該方法中所用成纖相樹脂的份數為5?40份。
3.如權利要求1所述的同時具備高強高阻氧聚烯烴管材的製備方法，該方法中所用成纖相樹脂的份數為10?30份。
4.如權利要求1或2或3所述的同時具備高強高阻氧聚烯烴管材的製備方法，該方法中所用聚烯烴基體為高密度聚乙烯、無規共聚聚丙烯、嵌段共聚聚丙烯、等規聚丁烯中的任一種。
5.如權利要求1或2或3所述的同時具備高強高阻氧聚烯烴管材的製備方法，該方法中所用成纖相樹脂為聚苯乙烯、聚醯胺6，聚醯胺66、聚醯胺11、聚醯胺12和聚對苯二甲酸乙二醇酯中的任一種。
6.如權利要求4所述的同時具備高強高阻氧聚烯烴管材的製備方法，該方法中所用成纖相樹脂為聚苯乙烯、聚醯胺6，聚醯胺66、聚醯胺11、聚醯胺12和聚對苯二甲酸乙二醇酯中的任一種。
7.如權利要求1或2或3所述的同時具備高強高阻氧聚烯烴管材的製備方法，該方法中口模直徑與定徑套直徑比為2?4 ;擠出速度與牽引速度比為30?60rpm:0.2?0.3m/min0
8.如權利要求6所述的同時具備高強高阻氧聚烯烴管材的製備方法，該方法中口模直徑與定徑套直徑比為2?4 ;擠出速度與牽引速度比為30?60rpm:0.2?0.3m/min。
9.一種由權利要求1所述方法製備的同時具備高強高阻氧聚烯烴管材，該管材中所含的聚烯烴基體100份，成纖相樹脂I?60份，其環向抗拉強度比傳統擠出管材提高了 7.9?69%，氧氣透過率比傳統擠出管材下降了 7?47%。
10.如權利要求1所述方法製備的同時具備高強高阻氧聚烯烴管材，該管材中所含的聚烯烴基體100份，成纖相樹脂5?40份，其環向抗拉強度比傳統擠出管材提高了 15?69%，氧氣透過率比傳統擠出管材下降了 10?47%。
【文檔編號】B29C47/92GK103707482SQ201310703112
【公開日】2014年4月9日 申請日期:2013年12月19日 優先權日:2013年12月19日
【發明者】聶敏, 劉慰, 白時兵, 王琪 申請人:四川大學