流料箱噴射速度量計用之方法及裝置的製作方法

2023-05-29 22:25:46 2

專利名稱:流料箱噴射速度量計用之方法及裝置的製作方法
本發明系關於測量流料箱噴射速度，以獲得最佳噴射流配合網速度。
S.M.Salomon在美國專利3，464，887號揭示製成一種敏感裝置，它能插入及從成片口濾網取出。SOlomon於美國專利3，509，022號提供一種類似形式的結構。D.B.R.Hill在美國專利3，562，105號揭示一種成片口噴射流測量裝置，其中將一中空管元件置於流料箱噴射流中，以傳送壓力至壓力測量計或類似裝置。
J.F.Schmeeng在美國專利3，399，565號揭示其中一衝擊管可被移動至成片口之原料流內，管中之流體壓力提供原料流之速度指示。
全部上述各專利均需要與流料箱噴射流之某種實體接觸。
J.D.Parker在美國專利3，337，393號揭示其中包括利用成片口上遊之壓力帽之一種流料箱噴射速度指示器。
Solomon在美國專利3，487，686號揭示利用在成片口輸送區之一對壓力傳感器，以測量來自流料箱噴射流之二信號間之時差。
S.Bauduin等人之論文「A paper Sheet Contactless Linear Speed Measurement」，(IFAC PRP Automation，vol.4，1980)揭示無接觸式測量直線速度之一種方法，其中利用一單獨信號雷射轉送器而提供二光信號之相關之速度測量。
Daniel M.Shellhammer之論文「An Optical Correlation Flowmeter for Pulp Stock」(Tappi，May 1975，Vol.58，NO.5，PP.113-116)討論測量通過一管之水或類似物之流速之光學相關流速計。一種類似裝置揭示於Eur-Control U.S.A.Inc.(2579 Park Central Blvd.，Decatur，Gecrgia 30035)之Eur-Control Optical Flow Transmitter brochure B218，80a。
A.A.Rocheleau在美國專利3，620，914中揭示根據都卜勒(Doppler)頻移測量速度之一種掃描系統。為測量都卜勒頻移，需要一會聚單色光源，例如雷射。此種系統之缺點是雷射環境必須相當強才能獲得強信號，並對操作人員能產生有危險之環境。
本發明之目的為提供無接觸式噴射速度測定方法及裝置，以便較準確地設定噴射流對網的速度比。
上述目的通過安裝於鄰接流料箱片口並位於箱噴射流上方之一對光敏感器而達到。二個光敏感器位於沿噴射流之方向間隔分開並以光學方式連於一單獨光源及一對敏感器。
光學交連由各分叉纖維光束以有利方式提供，故一單獨光源可用於至少二光敏感器。
進一步優點是利用強度可變化之白熾光源。
如下文所說明，利用纖維光束將濺射及類似現象的不利效果減至最小。
本發明之其他目的，特點與優點以及組織，結構與操作將從下文參考附圖之詳細說明中充分了解。
圖1為位於流料箱噴射流上方並相互隔開之一對光敏感器之示意圖。
圖2為適用於本發明的流料箱的噴射端部之側面圖，顯示本發明之概略形式。
圖3為由一單獨光源提供輸入並輸出至一對光導二極體之一對分叉光纖維之放大圖。
圖4為光點之幾何形狀，尤其光點之長度及寬度之示意圖。
圖5為光點與流動方向失準或成偏斜之示意圖。
圖6為顯示本發明之流量計與雷射都卜勒速計之校準方格圖。
圖7為由於噴射速度變化所致之信號深度及偏斜之方格圖。
圖8為比較互相關法計算之噴射速度與由流料箱壓計算之噴射速度之方格圖。
圖9及10為製紙機自起動至停機之運轉之方格線條圖。圖9顯示自起動至停機之恆定速度及圖10顯示在停機前具有各流量降低階段之運轉。
圖11為取自不同流速及片口開度之一系列運轉數據之方格圖。
圖12及圖13為顯示製紙機在不同流量及全部其他條件不變之情況運轉之方格圖。
圖14為圖12及13之二次運轉之速度互相關係數之方格圖。
圖15為敏感器在流料箱噴射流上方之距離在系統中所導致之誤差之方格圖。
圖16為各敏感位置相對流料箱噴射流之流動方向之水平偏斜所導致之誤差之方格圖。
圖17為各敏感位置之垂直偏斜所導致之誤差之方格圖。
參閱圖1，本發明之互相關流量計測量流料箱之噴射流之表面及內部形態自第一敏感器位置A移動至直接在敏感器A下遊之第二敏感器B所需之時間。利用此一時間θ及二敏感器間之距離，流動速度能計算成V＝D/θ。互相關法為用於計算自各敏感器之輸出之過渡時間之技術。二敏感器分別具有直流成份fA(t)及fB(t)。在理想情況下，fB(t)將與fA(t)完全相同，延遲時間為θ，故fA(t)＝fB(t+θ)。
互相關函數比較比二信號並獲得在θ具有最大值之輸出R(t)ABRAB(t)＝ 1/(P) ∫POfA(t)fB(t+θ)dt，其中P為積分時段。等效數字演算式為RAB(k)＝ 1/(N)k = 1N]]>fA(k△t)fB(k△t+θ)在任何實際系統中，將有來自敏感器失調，信號畸變或外方電磁幹擾引起之噪音。如果噪音以fN(t)代表，各敏感器輸出間之關係即變為fA(t)＝fB(t+θ)+fN(t)。
將上述關係代入互相關函數方程式獲得RAB(t)＝ 1/(P) ∫POfA(t)〔fB(t+θ)+fN(t)〕dt。
分隔積分則成RAB(t)＝ 1/(P) ∫POfA(t)fB(t+θ)dt+ 1/(P) ∫POfA(t)fN(t)dt。
如果fA(t)與fN(t)無關時，第二積分將趨向零。然而，如果成份fA(t)包含與成份fN(t)成共閾模式之一噪音成份時，輸出RAB(t)將顯示在t＝θ有一強峰值。此種情況為有60HZ及120HZ幹擾之特殊問題。函數fA(t)及fB(t)均具有頻譜寬度BW之高頻受限制之功率譜。以θ為中心之互相關函數RAB(t)之峰值之中點將具有1/BW之寬度。為獲得最大輸出RAB(θ)之準確值，宜使峰值寬度1/BW儘可能狹窄。因此，頻帶寬度愈大，θ之測量值愈準確。
時段θ之準確性亦與積分區間P有關。P愈大，θ之變化愈小，然而，就速度測量而言，迅速響應時間亦是需要的。積分區間P應顧及此二因數而加以選擇。
高通濾波作用將改善在θ上P之銳度並消除低頻噪音。然而，選擇截止頻率時必須注意不影響信號強度或頻帶寬度。
此項研究之一種結構利用包括經透鏡聚焦在噴射流上之發光二極體光源之敏感器，所反射之信號被聚焦在與發光二極體相匹配之光電二極體上。在此種結構下，強信號僅能在發光二極體及光電二極體均處於各自之焦點時獲得。各敏感器之定位具有臨界性，以及噴射角度之任何變化均需將敏感器再定位。由於發光二極體之低功率，故必須設置各敏感器於極接近噴射流之位置。如前文所述，此種情況產生多噪音信號以及濺射作用將時常遮蔽透鏡並完全阻擋信號。
參閱圖2及3，藉提供給例如PIN二極體式一對敏感器一光源光交連的分叉式光纖維束，上述缺點被克服，緩和定位靈敏度。採用強度能變化之白熾燈作為光源。此事解決低功率光源問題，及光纖維將濺射效應減至最小。
來自光電二極體之信號被200HZ之高通濾波器濾波，放大及貯存供以後分析。在分析方面，採用FFT全能型二波道析譜儀進行資材分析。
在圖2及3中，概括以10指示之資料箱之噴射端包括形成噴射流14之成片口12，噴射流被送至輥18所攜帶之長網16上，為清晰起見，輥18示於流料箱成片口12之右側面非緊靠成片口之下方位置。圖1之敏感器位置A及B示於噴射流14上方依流動方向間隔分開。
光纖維結構體20藉流料箱噴射流14之反射作用交連一白熾燈之光源至光電二極體之一對光敏感器24及26。
如圖3所清晰顯示，光纖維結構體20包括一對光纖維束28及30。每一光纖維束均為分叉式，如32-38處所示。故光源28饋入分叉部份32及36而發出一對光束至流料箱噴射流，同時分叉部份34及38自噴射流傳送反射光至相應光電二極體24及26。
再參閱圖2，各光電二極體所產生之電信號在加至例如200HZ高通濾波器42之前，被饋至前置放大器40。經濾波之信號然後被放大器44放大並饋至數據記錄器46與析譜儀48。
在此項研究中，對本發明之相關速度計進行各項試驗，以決定在不利環境中之準確性、線性以及定位作用對速度測量之影響。
在此等試驗中，有關準確性、線性及定位誤差之試驗先在一流體力學實驗室流動迴路中進行。下文所說明之全部結果均經雷射都卜勒速度計校準。信號穿入噴射流深度及噴射流表面特性對相關速度之效用亦經決定。隨後，速度計與一實驗性製紙機共同操作，以長期研究在該種環境中之操作。自下文之討論將明了，其結果曾與計算之流料箱流動速度及在流體力學實驗室之試驗結果相比較。
最後一組試驗在一大型流動迴路進行，以比較互相關法所獲之速度與由畢託管測值所計算之速度。全部此等結果亦說明於下文中。
確定測量誤差時，曾確定互相關係數及信號對噪音比，互相關係數XCC是信號fA(t)及fB(t)形成相關峰值RAB(θ)之程度之計量值。互相關係數由下式計算XCC=RAB(RAA(O)RBB(O))12]]>其中〔1〕值為相同之信號，及〔O〕值為不具相似性信號。
信號對噪音比S/N系根據下式以噪音之自相關函數RNN(O)除信號自相關函數RAA(O)之平均值而計算S/N＝ (RAA(O))/(RNN(O))光點幾何形狀方面，參閱圖4，信號fA(t)及fB(t)為二光點在流料箱噴射流表面上之背向散射之交流成份。各光點具有一有限面積，故自其上所測量之各信號將為發生在各自面積中之瞬時平均值。各光點之形狀及對準將影響各信號之品質及準確性。
增加光點橫跨流動方向(X方向)之寬度提供敏感器之較大視界，具有比能被互相關連者更多之相似點。此舉增加相關程度或關係數XCC及信號對噪音比光點寬度被限於敏感器之視場，及此舉不能達到進一步增加視場之目的。
減小沿流動方向(Z方向)之光點長度使光點之平均面積變狹而增加頻帶寬度。此舉提供在RAB(θ)上一銳峰值，然而，如果長度被減少太多時，將影響信號強度。
參閱圖5，各光點在流動方向(亦即Z方向)之失準導致給分隔距離D引入一餘弦誤差，並減小互相關係數XCC。如果失準充分大時，各光點將不具有沿噴射流之相似點及相關程度將為零。當然，增加光點寬度有助於減輕此一問題。
光敏感器在流料箱噴射流上方之定位導致與光點及餘弦誤差相關之若干誤差。在決定此等誤差之試驗中，使用直徑1.982mm之一圓形光點及各敏感器間隔成5.974mm。所研究之參數為自噴射流表面之距離，水平向偏斜，垂直向偏斜及敏感器間隔。
敏感器至噴射流表面之距離如果保持某種限度時，不導致互相關速度中之明顯誤差。此點系因使用光纖維，光纖維保持遠比透鏡為恆定之光點尺度。當敏感器被移離噴射流表面時，光點尺度即開始增加，使有效頻帶寬度變狹及相關尖峰變寬。互相關係數XCC亦減小，產生一較低信號對噪音比。在距噴射流表面約6.35mm時，光點開始重疊。此次重疊作用使各敏感器之平均面積相向移動，導致敏感器之間隔距離表現上似乎較小及速度增加。如圖15所示。
如前文所述，敏感器對流動方向之水平向偏斜產生距離D之餘弦誤差，並因減少可互相關連之各光點面積而降低信號對噪音比，其中的距離是下式所示之D′D′＝DCOSφ從研究中，證實餘弦誤差在與互相關法之採樣間隔相誤差相比較下可忽略不計。峰值RAB(θ)之定位作用在到達敏感器對準限度之前不受此偏斜之影響。隨各光點之相似性面積之減小而降低之信號對噪音比與預期之性能一致，如圖16所示。
各敏感器位置間之分隔距離對根據本發明製成之裝置之操作極具臨界性。敏感器位置間隔之增加將使噴射流之表面特性具有較多時間在各光點之間變化。此種情況將增加信號對噪音比，直至相互關係最後消失。減小敏感器位置間隔提供較佳之相互關係，但在各感測器位置間之較小過渡時間之情況下，相關儀器將在所測量計時間延遲θ中具有較大不確定性。
保持測量周期不確定性於0.5%內之最小間隔可由下式計算Dmin＝100PV/N最小間隔亦受光點之尺度及形狀限制。
擾流信號損失不影響RAB(θ)峰值之位置。故在信號對噪音比被顯著降低之前，不成為互相關函數中之一重要因數。光點尺度對信號起濾波及均化效果，故其Z寬度能用於根據下式計算近似最大敏感器位置分離Dmax＝jw，故D值之限度為jw≥D≥100PV/N信號穿入噴射流導致另外之誤差。此等誤差為(1)信號損失-低互相關係數XCC;
(2)自噴射流底部之反射作用-RAB(θ)位移及/或加寬;及(3)垂直速度剖面平均化-較狹頻帶寬度及RAB(θ)位移。
第一誤差(1)不直接影響互相關函數之時間位置，其主效應為減小信號強度，僅在具有極小擾流之無阻礙解答中具有重要性。
在第二誤差來源(2)中，信號之一部分經噴射流傳送至其底部並被反射回敏感器。如果噴射流之底部表面以略異於頂部表面之速度流動時，信號fA(t)及fB(t)之關係變為fA(t)=A0fB(t+1)+A1fB(t+2).A0+A1]]>相關函數為RAB(t)=1P0PfA(t)[A0fB(t+1)+A1fB(t+2)A0+A1]dt]]>=A0P(A0+A1)0PfA(t)fB(t+1)dt]]>+A1P(A0+A1)0PfA(t)fB(t+2)dt]]>此種情況將產生在θ1及θ2之峰值。在二表面流動具有近似之相同速度下，僅一峰值將出現於相關函數中，但將隨時間而加寬及位移。
圖7顯示雷射都卜勒速度計所測量計之垂直速度剖面。請求在相同條件下以相關法所獲之速度重疊示於圖中，如果噴射流之頂部表面距其中心為1.626mm時，在該點上之相關速度應為7.95m/s測量之速度為8.08m/s相差1.6%，可部份歸因於下方表面反射。當量計之溶液變為較不透明時，此一誤差來源可忽略不計。
第三及最後穿入誤差來源(3)為平均作用。此次誤差在飽合顆粒物之流動中具有重要性，及實際上為廣義之表面反射誤差，在含有紙漿纖維或他種反射作用介質之流體中，光點將穿入並提供來自各階段之顆粒之背向散射信號。最強之信號將來自接近表面處，但來自就不同速度移動之各不同深度之信號將導致誤差至信號內。此一信號之相關函數為RAB(t)=1P(A0+A1+A2++An)[A00PfA(t)fB(t+1)dt]]>+A10PfA(t)fB(t+2)dt+A0PfA(t)fB(t+n)dt].]]>及平均峰值RAB(θ′)為RAB=A0RAB(1)+A1RAB(2)+A2RAB(3)++AnRAB(n)A0+A1+A2+An]]>溶液愈不透明，穿入深度愈小，及時間延展將較狹。
圖7亦顯示0.3%軟木紙漿溶液之相關速度。表面速度與測量速度間之差為5.2%。此種情況顯示還較水中速度為大之噴射流內之平均穿入，預計在深度樣本有較大速度差時會如此。如果需測量噴射流平均速度時，此誤差合乎需要。增加光源28之功率將提供較大穿入深度及速度之較真實之平均值。
下表為上文所討論之研究之誤差分析概要。
表1誤差分析概要不確定性%誤差來源 「正常」「最壞情況」信號處理採樣 +0.29 +0.49頻帶寬度 +0.01 +1.67(估計)
敏感器定位至噴射流距離 0 +3.13水平向偏斜 +0.06 +3.13垂直向偏斜 0 +1.56間隔分離 +0.29 +0.49流量穿入深度 +1.50 +4.39(與表面速度相較)最大不確定性% 2.15% 15.39%如果流量穿入深度誤差被補償或為所需者，正常操作之不確定性百分率能被降至0.65%。
下表說明前述各方程式中所用符號之意義。
表1符號 說明A，B 敏感器位置A0，A1…… 放大因數，代表背向散射信號之該一部份之幅度BW 頻帶寬度D 敏感器位置間之距離j 對應於敏感器位置間之時間延遲θ之採樣K 在範圍N′內，對應於時間t之採樣N 採樣總數P 信號被積分之區間RAB互相關函數RXX(O) 在時間t＝0之自相關信號之值V 噴射速度W Z(流動)方向之光點寬度
φ 敏感器位置不與噴射流平行之角度θ 敏感雷射都卜勒器位置A與B間時間延遲互相關流量計與雷射都卜勒速度計之校準示於圖6中。水之互相關速度是各測量值中之準確性最低者，並具有0.99870之線性。使用原料之速度之線性為0.99987，與雷射都卜勒速度計所測量之速度之線性相同。互相關速度中之誤差在各低噴射速度時較大，尤其在水噴射流。此次誤差部份是由於較低頻率擾流所致之變狹頻帶寬度之結果，以及在水之情況中，部份由於自噴射流之各下方表面之反射所致。互相關係速度之偏斜與雷射都卜勒速度計之比較示於圖7中，圖中顯示與收集雷射都卜勒速度計信號之點相比較之互相關信號穿入噴射表面之平均深度。當噴射速度改變時，噴射流內之各信號收集點將在最後座標圖中位移及偏斜。因在原料之互相關較在水接近雷射都卜勒速度計信號收集點，故其偏斜應較小，此點可自圖7明了。信號穿入噴射流愈深，偏離理論值之程度愈小。
參閱圖8，互相關噴射速度與由製紙機之流料箱壓力所計算之噴射速度相比較。如圖中所示，各曲線具有相似形狀，但與理論噴射速度略有不同。圖9及10之線條方格圖如前文簡單所述，均是製紙機自起動至停機之運轉。此等方格圖顯示用作連續讀出裝置，對輕微速度變化之反應，圖9所示為連續運轉，圖10則顯示在運轉末期具有分級降低流量之運轉。
前述大型流動迴路之結果示於圖11，12，13及14中。
圖11顯示自具有不同流動速率及成片口開度之一系列21次運轉所獲數據之比較，各測量值在各較低速度極良好相對應，在較高速度具有若干明顯變化。此種情況系歸因於畢託管測量噴射流之中心及互相關法測量表面所致。在較高速度時，表面與中心速度間之差將較大。此次數據之線性回歸分析提供0.9572之相關係數。
圖12及13是機器之流料箱分別不具有成片口唇部及具有 1/4 ″成片口唇部時之噴射速度與流量之對照圖。流動速率經加以變化，全部其他條件保持不變。所獲數據與圖11之數據大致相對應。圖12及13所示之數據分別具有0.9979及0.9987之相關係數。圖10為相關係數與圖12及13之二次運轉速度之對照方格圖。當噴射速度增加時，敏感器位置間之表面變化較小，因此獲得較大相關性。由於噴射流表面上之高頻擾流，信號之頻帶寬度亦被增加之速度加寬。
表1之概要誤差分析提供在各敏感器良好對準之正常操作情況下及其中信號極接近損失之「最壞情況」下之預期誤差。此等誤差系假定6mm之敏感器間隔及直徑之光點之情況而計算。所測量之介質系假定以2與20m/s間之速度流動之一種較不透明性溶液。互相關法系根據在3分鐘之間採樣1024次。
根據本發明互相關噴射速度測量法適用於流料箱噴射流之測量，完全不擾亂噴射流，並能以最小量之設備及維護在極不利情況下可靠操作。
當各元件恰當對準時，準確性比大多數現有噴射速度測量計方法為佳。即使有某種程度之失調時，信號一般將在讀數中之誤差變得明顯之前丟失。
根據本發明製成之裝置測量表面速度。如果需要測量噴射流之中心速度時，必須有一相關因子，然而，就大多數用途而言，速度之相對變化為最重要之參數，及在此等用途中根據本發明製成之裝置極準確。
從以上之討論，顯然明了，圖2及3之光纖維元件28及30系可調整式，安裝成在間隔，水平向及垂直向偏斜以及在流料箱噴射流上方之位置方面進行調整。亦可明了，光源28之強度可加以變化而增加或減小穿入噴射流之深度。
雖然本發明已參照一種特定例示性具體實例及工作系統之試驗結果之方格圖加以說明，但精於本藝之人士可悟及本發明之多種變化及變體而不脫離本發明之精神及範圍。因此，本發明之專利範圍應包含可合理及適當包括於本發明之範圍內之全部此等變化及變體。
權利要求
1.測量液體噴射流之速度之裝置包括安裝成靠近液體噴射流之發光裝置，其中包括光束裝置，光束裝置可工作而發出一對光束在沿噴射方向之預定間隔位置上至噴射流，並接收被噴射流反射之光束；與光束裝置成光學式交連之光敏感裝置，光敏感裝置可工作而產生代表來自二光束之反射光之電信號；連接於光敏感裝置之高通濾波裝置，以濾除低於預定頻率之電信號成份；連接於高通濾波裝置之放大裝置，以放大經濾波之信號；及連接於放大裝置之分析裝置，分析裝置可工作而互相關經放大之信號之交流成份，並獲得代表噴射流之速度之輸出。
2.根據上述權項之第1項之裝置，在其中，發光裝置包括一光源及一對分叉式光纖維束，每一光纖維束將光源經流料箱光交連於光敏感裝置。
3.根據上述權項之第2項之裝置，在其中，光敏感裝置包括與各光纖維束成光交連之一對光電二極體。
4.根據上述權項第2項之裝置，在其中，光束裝置包括可調整式架座裝置，以調整各光纖維束間之間隔。
5.根據上述權項第2項之裝置，在其中，光束裝置包括可調整式架座裝置，以調整各光纖維束間之水平向偏斜。
6.根據上述權項第2項之裝置，在其中，光束裝置包括可調整式架座裝置，以調整各光纖維束間之垂直向偏斜。
7.根據上述權項第2項之裝置，在其中，光束裝置包括可調整式架座裝置，以調整各光纖維束間在噴射流表面上方之間隔。
8.根據上述權項第1項之裝置，進一步包括連接於光敏感裝置與高通濾波器間之電流放大器。
9.根據上述權項第1項之裝置，在其中，分析裝置包括-FFT全能二波道析譜儀。
10.根據上述權項第1項之裝置，進一步包括連接於放大裝置之貯存裝置，以貯存各經放大信號所代表之數據。
11.測量液體噴射流之速度之裝置包括沿噴射方向間隔分開安裝在噴射流表面上方之一對分叉式光纖維束，每一光纖維束包括面對噴射流之第一端部、第二端部及第三端部;光交連於各光纖維束之第二端部之一對光電二極體;光學式交連於各光纖維束之第三端部而產生二光束之一光源，各光束之數部份被噴射流反射並被導引至各光電二極體，以使各光電二極體產生具有代表包括表面型態之噴射流型態之交流成份之各電信號;連接於各光電二極體之一電流放大器，以放大各電信號;連接於電流放大器之一高通濾波器，以通過具有高於一預定截止頻率之各電信號;連接於高通濾波器之放大裝置，以放大各經濾波之信號;及連接於放大裝置之分析裝置，以互相函數比較法而決定各電信號之交流成份間之時間延遲。
12.根據上述權項第11項之裝置，裝置配合可產生流料箱噴射流之製紙機流料箱。
13.根據上述權項第11項之裝置，在其中，分析裝置包括能根據下式演算之一析譜儀RAB(t)＝ 1/(P) ∫POfA(t)fB(t+θ)dt其中fA(t)及fB(t)代表在各光纖維束上遊及下遊產生之交流成份，P為預定積分區間，θ代表fA(t)與fB(t)間之時間延遲，及RAB(t)為互相關輸出及在θ具有最大值。
14.測量液體噴射流之速度之方法，其步驟包括導引一對光束至一液體噴射流上而產生沿噴射流之流動方向成間隔之各光點，以使各光束被反射;敏感所反射之光及產生具有代表噴射流之型態之交流成份之一對代表信號;濾除預定之低頻成份;及互相關連各經濾波信號所代表之各型態而決定該對信號間之時間延遲作為在各光點之預定間隔中之噴射流之速度。
15.根據上述權項第14項之方法，在其中，濾波步驟經進一步規定成濾除低於200HZ之全部頻率。
16.根據上述權項第14項之方法，進一步包括放大各經濾波信號之步驟。
17.根據上述權項第16項之方法，進一步包括記錄各經放大信號之步驟。
18.根據上述權項第14項之方法，進一步包括調整各光點之流動方向之尺度而改變互相關性之步驟。
19.根據上述權項第14項之方法，進一步包括調整各光束之光強度而改變穿入噴射流之深度及測量速度之深度之步驟。
專利摘要
例如製紙機之流料箱噴射流之液體噴射速度由互相關的交流信號測量，此交流信號由一對光電二極體接收一對光束所產生。光由單獨光源——白熾燈供給，並由安裝在噴射流上方並依流動方向間隔分開的一對分叉光纖維導引，各交流成分被過濾，消除低頻，並放大及隨後在頻譜儀中分析。
文檔編號G01P3/36GK85103950SQ85103950
公開日1987年3月4日 申請日期1985年5月21日
發明者丹尼·巴克 申請人:美商貝洛特公司導出引文BiBTeX, EndNote, RefMan