厭氧汙泥床反應器的製作方法
2023-05-29 16:59:26
專利名稱：厭氧汙泥床反應器的製作方法
技術領域：
本發明涉及一種用於有機廢水處理的厭氧汙泥床反應器，尤其是用於釀造、食品、造紙、化工、榨油等廢水處理的厭氧汙泥床反應器。
背景技術：
有機廢水處理的厭氧汙泥床反應器主要用於將廢水中含有的有機汙染物，通過微生物的作用將汙染物分解而形成沼氣、汙泥等，從而達到淨化的目的。目前，有機廢水處理所使用的厭氧反應器主要有普通厭氧消化池、厭氧接觸工藝、厭氧濾床(AF)、厭氧流滑床反應器、厭氧生物轉盤、上流式厭氧汙泥床(UASB)、上流式膨脹汙泥床(EGSB)、內循環厭氧反應器(IC)、厭氧折流板反應器(ABR)、厭氧複合反應器(AF+UASB)等(《UASB工藝的理論與工程實踐》，作者王凱軍等，中國環境科學出版社，2000年)，其中尤以UASB、EGSB、IC這三種反應器應用最為廣泛，它們的共同特徵是能在反應器內形成沉澱性能良好的、以甲烷菌為主體的顆粒汙泥，因而能夠在反應器內保留較高的汙泥濃度，但上述反應器中顆粒汙泥的類型以及分布形式不理想，對反應器的汙水處理能力影響甚大。下面以具有代表性的UASB反應器為例(《環境科學工具書庫(光碟版)，中國環境科學出版社》環境汙染防治類《廢水厭氧生物處理工程》，主編張希衡)，來加以說明。
經許多學者的研究，發現UASB反應器內的顆粒汙泥有三種類型，即A型、B型和C型。其中A型和B型兩種顆粒汙泥主要由菌體構成，而C型顆粒汙泥則是由菌體附著於惰性固體顆粒表面而形成的生物粒子。A型顆粒汙泥是以巴氏甲烷八疊球菌為主體的球狀顆粒汙泥，外層常有絲狀產甲烷桿菌纏繞。它比較密實，但粒徑很小，約0.1～0.5mm。B型顆粒汙泥是以絲狀的產甲烷桿菌為主體的顆粒汙泥，故也稱桿菌顆粒。它在UASB反應器內出現頻率極高，其表面比較規則，外層纏繞著各種形態的產甲烷桿菌的絲狀體。B型顆粒汙泥的粒徑約1～3mm，密度約為1.033g/cm3。C型顆粒汙泥是由疏鬆的纖絲狀細菌纏繞粘連在惰性微粒上所形成的球狀團粒，故也稱絲菌顆粒。它類似於厭氧流化床反應器中的生物粒子(在人工無機載體上覆蓋著生物膜的微粒)。C型顆粒汙泥大而重，粒徑為1～5mm。顆粒汙泥的比重約為1.01～1.05。顆粒汙泥的沉降速度依比重和粒徑的不同而差異甚大，約0.2mm/s～30mm/s，一般為5～10mm/s。
不同類型的顆粒汙泥的形成與廢水中化學物質即營養基質和無機物的不同、以及反應器的工藝運行條件—特別是水力表面負荷和產氣強度有關。當UASB反應器中的乙酸濃度很高時，以乙酸為主要基質的少數菌種，如巴氏甲烷八疊球菌(或許還有馬氏甲烷八疊球菌)，將迅速生長繁殖，並依靠其傑出的成團能力而形成肉眼可見的A型顆粒汙泥。由於A型顆粒汙泥基本上是由厭氧微生物組成，比重輕，因此它的出現並保持穩定存在的必要條件是UASB反應器中的表面水力負荷及表面產氣率要低，即由其產生的水力及氣力分級作用要弱。但是，在實際的生產性裝置中，難於維持高水平的乙酸濃度，故很少見到A型顆粒。此外，由於甲烷八疊球菌形成的A型顆粒汙泥內部有孔洞，常作為其它細菌棲息的場所而變形，不能穩定存在。有研究表明B型顆粒汙泥是由絲狀甲烷桿菌棲息於上述空洞中而逐漸形成的。B型顆粒的形成，破壞了A型顆粒的穩定而使其解體。超薄切片觀察幼齡B型顆粒的結果表明，在接近邊緣的地方尚存有甲烷八疊球菌簇，而其中心則未見甲烷八疊球菌，表明B型顆粒是由A型顆粒轉型而成的。隨著幼齡B型顆粒的逐漸發展，位於外層的甲烷八疊球菌逐漸脫落，表明A型顆粒已完全解體，不復存在，而典型的B型顆粒已成熟定型，其中已不含甲烷八疊球菌了。當UASB反應器中存在適量的懸浮固體時，具有較好附著能力的絲狀甲烷菌可附著於固體顆粒(初級核)表面，進而發展成C型顆粒，即在初級核表面形成生物膜。初級核可以是無機顆粒，也可以是其它生物碎片。C型顆粒發育到～定的程度，生物膜會脫落而招致C型顆粒破碎，這些碎片即成為次級核，形成新的C型顆粒汙泥。
在反應器的反應區內，顆粒汙泥的形成與分布受到一些外界條件的制約，其中最主要的是基質的種類和濃度，以及表面水力負荷和表面產氣率的分級作用。首先，基質的種類和濃度對形成顆粒汙泥的種類和質量有著重要的影響。我們知道，乙酸是厭氧消化系統中最主要的供甲烷細菌吸收利用的基質，而能利用這種基質的甲烷細菌有巴氏甲烷八疊球菌和馬氏甲烷八疊球菌，以及常呈絲狀的孫氏甲烷絲菌。巴氏甲烷八疊球菌在乙酸濃度較高的消化液中有較快的比增殖速度(比後者快4.5倍)，因而有利於A型顆粒汙泥的形成。絲狀的孫氏甲烷絲菌對乙酸有較強的親和力，在乙酸濃度低時，它捕獲乙酸進行增殖的能力比前者為強，因而有利幹B型和C型顆粒汙泥的形成。環境中氫的濃度對微生物的成團起著重要作用。氫分壓較高時，以氫為能源的產甲烷菌(氫營養型的產甲烷菌)在有足夠的半脫氨酸存在下，能產生過量的各種胺基酸，形成胞外多肽，再與厭氧細菌結合成團粒面形成顆粒汙泥。此外，在UASB反應器中，由表面水力負荷決定的上升液流和由表面產氣率促成的上竄氣泡對反應區內汙泥粒子產生的浮載作用，使大而重的汙泥粒子堆積於底層，小而輕的汙泥粒子浮於上層，這種使汙泥粒子沿高度的分級懸浮現象稱為汙泥粒子的水力和氣力分級作用。表面水力負荷和表面產氣率有時也稱為選擇壓。表面水力負荷大時，液流上升速度大，浮載能力強，分級作用明顯；表面產氣率大時，單位面積上通過的氣泡量多，對汙泥粒子的卷帶浮升和分級作用也就明顯。水力和氣力分級作用強時，汙泥粒子沿高度的分級分層作用就十分明顯。細小汙泥粒子易懸浮於頂層，而粗大汙泥粒子易積於底層。由此可見，分級作用特低時，反應區內會保持大量的分散態細菌，由於其傳質阻力小，能優先捕獲營養物質而大量繁殖，並抑制了傳質阻力大的顆粒汙泥的形成，使反應器內保持了低水平的處理能力。分級作用中等時，分散態細菌被迫僅存留於反應區頂層，而讓附著型和結團型的厭氧微生物在反應區底部富營養帶內大量滋生，從而在此區域內形成顆粒汙泥，大大提高了反應器的處理能力。當分級作用很大時，不僅分散態細菌大量流失，而且一些能改善出水水質的較小顆粒汙泥也頻頻流失，造成反應器處理效能的反退。分級作用在形成顆粒汙泥時的這種優選功能，在Wtibenga等人的實驗中得到了證明。他們以95％的絮體汙泥和5％的顆粒汙泥作為接種物，起動實驗規模的UASB反應器。起初維持較低水平的分級作用，經166天的運行，終未培養出顆粒汙泥。後來採用充氮的辦法來提高分級作用，結果在開始充氮的31天後即出現了顆粒汙泥。分級作用的大小也影響著顆粒汙泥的質量分級作用很高時，只有附著生長或結團至足夠大的厭氧細菌才能選擇性地滯留，其中大多是纏繞能力很強的絲狀甲烷細菌。甲烷八疊球菌只有在迅速結團並達到足夠大後才能被滯留，否則難以倖存。因此，分級作用不僅影響汙泥顆粒化的進程，同時還對形成的顆粒汙泥的質量有很大的影響。分級作用低時，不利於汙泥顆粒化。只有較高的分級作用，才能促進汙泥顆粒化並有利於形成B、C型顆粒。因此，在反應器運行的起動期間必須採用合適的表面水力負荷和表面產氣率。
綜上所述，既然A型、B型和C型三種顆粒汙泥對主要基質(乙酸)有著不同的生化特性，就應該在厭氧消化器中合理配布汙泥以充分發揮各自的處理功能。一般來說，應在反應區廢水入口處的底部附近培養較高濃度的A型顆粒汙泥，以發揮其在乙酸濃度高時比增殖速度快的生理特性，儘量多地降解有機營養物；而在反應區的中段應培養濃度較高的B型和C型顆粒汙泥，以發揮其在乙酸濃度低時有較強親和力的生理特性，充分捕獲和轉化消化液中殘存的有機營養物，最大限度地改善出水水質。
但是，在實際工程中很難實現顆粒汙泥的這種理想分布。其主要原因是UASB反應器在起動階段，為穩妥起見(避免酸化)，常採用較低的負荷值，且在COD(化學需氧量，代表含碳和氮的汙泥物的大小值)去除率達80％～90％後才允許增大負荷值。其結果是從一開始即維持體系中較低水平的乙酸濃度，一般只形成B型和C型顆粒汙泥，而A型顆粒汙泥卻無法培養起來，這也是UASB反應器在提高處理能力方面的一個內部障礙。另外，實際的UASB反應器在起動期由於採用低負荷而使乙酸濃度很低，在這樣的低乙酸濃度水平的環境中，產甲烷八疊球菌很難發揮其比增殖速度快的優勢，因而難以迅速結成生物團粒，被選擇滯留的機會較少，而且甲烷八疊球菌形成的A型顆粒要比B、C型顆粒小。據Lettinga等人報導，B型和C型顆粒要比A型顆粒大4～6倍，這使得甲烷八疊球菌被選擇滯留的機會更少，UASB反應器內的A型顆粒很少，反過來又限制了UASB反應器的處理能力。
另外，在UASB、EGSB及IC反應器中，為了使有機廢水均勻的進入生化反應區，均需在反應器底部安裝複雜的布水系統；為了將分解後形成的沼氣、汙泥和處理後廢水有效分離，還需在上部安裝複雜的三相分離器。因此，UASB、EGSB及IC反應器單位容積的投資較高。
發明內容
為了克服現有的厭氧反應器顆粒汙泥的分布不理想、A型顆粒汙泥很少而限制了其處理能力的不足，本發明所要解決的技術問題是提供一種能使反應器內的A、B、C型顆粒汙泥合理分布的厭氧汙泥床反應器。
本發明解決其技術問題所採用的技術方案是厭氧汙泥床反應器，包括由環繞閉合的周邊和底面組成的容器，其水平橫截面可以是矩形、圓形或環形等形狀，在容器上設有均勻分布在入流端的入流裝置，在距離上述入流裝置水平方向的遠端設有出流裝置，而整過容器的內部容積幾乎都成為了生化反應區。利用在入流端均勻布水，使有機廢水從入流端以水平推流的形式流向出流端，從而在入流端形成A型顆粒汙泥的高濃度區，在中間段以及出流端形成B型和C型顆粒汙泥的高濃度區。
在反應器啟動階段，反應器負荷較低，在接種汙泥足夠的情況下，只在反應器的入流裝置端附近產生大量沼氣，且所產沼氣沿垂直於水流方向逸出水面，實現了氣水分離。而反應器出流裝置端很大一部分容積基本上不產沼氣，因而處於準層流狀態，汙泥在此區域內沉澱下來，實現了泥水分離。廢水沿反應器作近似水平的推流運動，在沼氣的攪拌的作用下作上下運動，使廢水能得到充分混合。在產氣區由於沼氣攪拌的方向與水流方向相互垂直，而對汙泥的洗出作用主要靠二者的合力，所以這種洗出作用與上流式厭氧汙泥床的沼氣和廢水同一方向雙重作用下的洗出作用相比，要弱一些。因此，平流式的厭氧汙泥床反應器可以採用比UASB更大的負荷和流速，而將汙泥洗出量控制在允許範圍內，不致使反應器退化。由於反應器入流裝置端的COD容積負荷相對於出流裝置端COD容積負荷高，沼氣對於汙泥的攪拌作用也就很強，因而對汙泥的選擇作用就很強。這種情況下顆粒汙泥最容易形成，因此反應器入流裝置端很快最先形成顆粒汙泥，反應器入流裝置端的汙水中的乙酸濃度保持在較高的水平，而後隨水流方向逐漸降低，因而可在反應器前端形成A型顆粒汙泥而在反應器後端形成B型、C型顆粒汙泥，從而實現反應器內的A、B、C型顆粒汙泥合理分布的目的。
在反應器啟動完成的運行階段，反應器內已形成分布合理的A、B、C型顆粒汙泥，反應器負荷雖較高，也只在反應器前端產生大量沼氣，且所產沼氣沿垂直於水流方向逸出水面，實現了氣水分離。而反應器出流裝置端附近產沼氣量很小，因而處於準層流狀態，汙泥在此區域內沉澱下來，實現了泥水分離，使反應器內能夠保留較高濃度的汙泥。
本發明的有益效果是，由於採用了上述在入流端形成A型顆粒汙泥的高濃度區，在中間段以及出流端形成B型和C型顆粒汙泥的高濃度區的方法及其使其廢水沿反應器作近似水平的推流運動的結構，使得能在反應器內形成沉澱性能良好的、以甲烷菌為主體顆粒汙泥，且有利於反應器中A、B、C型顆粒汙泥的形成和合理配布，充分發揮三種類型顆粒汙泥的優勢，最大程度地改善出水水質，較UASB反應器有更大的處理能力。在反應器內能夠保留較高的汙泥濃度，從而單位反應器容積所能承受的有機負荷較高，因而可以使所需的反應器的容積大大減小，單位反應器的COD容積負荷高達數千克甚至數十千克，且不需安裝複雜的布水系統和複雜的三相分離器，因而投資省，單位反應器容積的投資較UASB等節約50％左右。而且，即使在較低的負荷下，也會由於反應器入流裝置端的COD容積負荷相對於出流裝置端COD容積負荷高，沼氣對於汙泥的攪拌作用也就很強，因而對汙泥的選擇作用就很強。這種情況下顆粒汙泥最容易形成，因此反應器前端很快最先形成顆粒汙泥，因而反應器完成顆粒汙泥化的時問較UASB要短。隨負荷不斷提高，逐漸向反應器後部推進，直至顆粒汙泥充滿整個反應器。其實即使負荷不提高，隨著前端顆粒汙泥的增加，也會逐漸向反應器後端推進。我們在生產規模的反應器內，反應器COD容積負荷一直處於4公斤以下，都可以形成了良好的顆粒汙泥，而上流式厭氧汙泥床在這樣低的COD容積負荷下還未見有形成顆粒汙泥的報導。
圖1是本發明的剖視結構示意圖。
圖2是圖1的俯視結構示意圖。
圖3是圖2A向的局部放大旋轉圖。
圖4是本發明的另一種實施方式的剖視結構示意圖。
具體實施例方式
下面結合附圖和實施例對本發明進一步說明。
本發明的有機廢水的處理方法，是利用在入流端均勻布水，使有機廢水從入流端以水平推流的形式流向出流端，從而在入流端形成A型顆粒汙泥的高濃度區，在中間段以及出流端形成B型和C型顆粒汙泥的高濃度區，從而通過A、B、C型顆粒汙泥合理分布來充分發揮三種類型的顆粒汙泥的優勢。
根據上述方法，本發明的厭氧汙泥床反應器，如圖1、圖2、圖3、圖4所示，包括容器1，所述容器1是由環繞閉合的周邊10和底面11組成，在容器1上設有入流裝置2，在距離上述入流裝置2水平方向的遠端設有出流裝置3，入流裝置2與出流裝置3的水平距離越遠越好，這樣，使整過容器的內部容積幾乎都成為了生化反應區，廢水沿反應器作近似水平的推流運動，在沼氣的攪拌的作用下作上下運動，使廢水能得到充分混合。以厭氧消化汙泥或其它厭氧反應器絮狀汙泥接種，即能在反應器內形成沉澱性能良好的、以甲烷菌為主體的顆粒汙泥。有機汙水從入流裝置進入容器內，經過生化反應區並經微生物的作用將汙染物分解而形成沼氣、汙泥等，並在從入流端流向出流端的生化反應區內自然的將分解後形成的沼氣、汙泥和處理後廢水有效分離，沼氣從容器的上部流出，沉澱性能良好的以甲烷菌為主體的顆粒汙泥逐步沉澱，而處理後廢水從出流裝置流出。
在反應器啟動階段，反應器負荷較低，在接種汙泥足夠的情況下，只在反應器的入流裝置端附近產生大量沼氣，且所產沼氣沿垂直於水流方向逸出水面，實現了氣水分離。廢水沿反應器作近似水平的推流運動，在沼氣的攪拌的作用下作上下運動，使廢水能得到充分混合。另一方面，儘管該反應器沒有複雜的三相分離器，但由於啟動階段反應器後端基本不產沼氣，本質上相當於一個平流式沉澱池，而這個平流式的沉澱池的容積比三相分離器沉澱區大得多，沉澱時間也要長得多，因而除極少量的沉澱性能級差的絮狀汙泥回隨出水洗出外，大部分絮狀汙泥仍會停留在反應器後端。因此，該反應器的汙泥洗出本質上只是從反應器前端洗到反應器後端，而並非真正洗出了反應器，因而在反應器內的汙泥保有量較高。在產氣區由於沼氣攪拌的方向與水流方向相互垂直，而對汙泥的洗出作用主要靠二者的合力，所以這種洗出作用與上流式厭氧汙泥床的沼氣和廢水同一方向雙重作用下的洗出作用相比，要弱一些。因此，平流式的厭氧汙泥床反應器可以採用比UASB更大的負荷和流速，而將汙泥洗出量控制在允許範圍內，不致使反應器退化。由於反應器入流裝置端的COD容積負荷相對於出流裝置端COD容積負荷高，沼氣對於汙泥的攪拌作用也就很強，因而對汙泥的選擇作用就很強。這種情況下顆粒汙泥最容易形成，因此反應器入流裝置端很快最先形成顆粒汙泥，反應器入流裝置端的汙水中的乙酸濃度保持在較高的水平，而後隨水流方向逐漸降低，因而可在反應器前端形成A型顆粒汙泥而在反應器後端形成B型、C型顆粒汙泥，從而實現反應器內的A、B、C型顆粒汙泥合理分布的目的。
在反應器啟動完成的運行階段，反應器內已形成分布合理的A、B、C型顆粒汙泥，反應器負荷雖較高，也只在反應器前端產生大量沼氣，且所產沼氣沿垂直於水流方向逸出水面，實現了氣水分離。而反應器出流裝置端附近產沼氣量很小，因而處於準層流狀態，汙泥在此區域內沉澱下來，實現了泥水分離，從而能在反應器內保留較高的汙泥濃度。
所述容器1的水平橫截面可以是矩形或環形，尤其以矩形的效果較佳。所述入流裝置2和出流裝置3均勻設置在容器的整個寬度方向上，使得有機汙水從入流裝置均勻的進入容器內並在生化反應區內均勻的流向出流端。所述入流裝置2包括檔水牆4和底板5，檔水牆4橫貫整個容器的寬度，底板5上設置有均勻分布的潛孔6，所述潛孔6的位置在水平面7以下，所述潛孔6的形狀可以是圓形、矩形、長條形等，這樣，有機汙水進入容器內時，即可利用上述檔水牆4和潛孔6達到均勻布水且防止因水流衝擊而形成泡沫等。同樣的道理，上述出流裝置3也最好設置在容器的整個寬度方向上，出水沿整個容器寬度溢流出反應器，所述出流裝置3可以採用現有的多種形式，如自由溢流堰8等。這樣，有機廢水即可沿容器1的長度方向做近似水平的流動，並在出流裝置3端形成準層流狀態。
所述容器1的水平橫截面也可以為圓形，如圖4所示。所述入流裝置2設置在圓形的中心，所述出流裝置3均勻設置在容器1的圓形周邊上。入流裝置2、出流裝置3與上述容器的水平橫截面為矩形的反應器相同，也可以達到同樣的效果，且有機廢水即沿容器1的圓周徑向做近似水平的流動，並在出流裝置3端形成更加平緩的準層流狀態。
上述反應器的底面11從入流裝置2的一端至出流裝置3的一端設置有坡度，該坡度以0.01～0.02即可。入流裝置2一端的水平高度低於出流裝置3一端的水平高度，這樣有利於顆粒汙泥有效的向入流端回流，從而達到更好的微生物生化反應效果，有利於有機汙染物的有效徹底的分解。
如果需要收集厭氧處理過程中產生出的沼氣，所述容器1的頂部可以覆蓋蓋板9進行密閉，所述蓋板9與水平面7之間留有距離，用以收集、集中產生的沼氣，蓋板9上設置有出氣口12，用以將收集的沼氣排出並加以利用。
為了排放厭氧處理過程中產生的剩餘汙泥，可在水平橫截面為矩形的容器1的周邊10的兩側的側壁的底部或底面11上設置排泥管13，以及在水平橫截面為園形的容器1的底面11上設置排泥管13，所述排泥管13可以採用沿汙水流動方向間隔一定的距離均勻布置的方式，使得剩餘汙泥的排放均勻。
實施例本發明的厭氧汙泥床反應器，如圖1、圖2、圖3所示，將容器1做成水平橫截面為矩形的容器，其長24米、寬5米、深2米(池長12米處)，底面11的坡度為0.02，容積為240立方米的厭氧汙泥床反應器。在容器1的寬度方向上的一端設置入流裝置2，另一端設置出流裝置3。入流裝置2包括檔水牆4和底板5，檔水牆4橫貫整個容器的寬度，底板5上設置有均勻分布的潛孔6，所述潛孔6的位置在水平面7以下，所述潛孔6的形狀採用圓形；出流裝置3也設置在容器的整個寬度方向上，出水沿整個容器寬度溢流出反應器，所述出流裝置3採用現有的自由溢流堰8。利用在入流端均勻布水，使有機廢水從入流端以水平推流的形式流向出流端，從而在入流端形成A型顆粒汙泥的高濃度區，在中間段以及出流端形成B型和C型顆粒汙泥的高濃度區，從而通過A、B、C型顆粒汙泥合理分布來充分發揮三種類型的顆粒汙泥的優勢。
利用該厭氧汙泥床反應器處理釀酒生產中產生的廢水，以處理同類廢水的UASB反應器絮狀汙泥接種，在反應器內形成了沉澱性能良好的顆粒汙泥，進水COD濃度14882mg/dm3，出水COD濃度1416mg/dm3，單位反應器容積負荷高達3.6Kg以上，廢水COD去除率高達90％以上。
權利要求
1.厭氧汙泥床反應器，包括容器(1)，其特徵是所述容器(1)是由環繞閉合的周邊(10)和底面(11)組成，在容器(1)上設有均勻分布在入流端的入流裝置(2)，在距離上述入流裝置(2)水平方向的遠端設有出流裝置(3)。
2.如權利要求1所述的厭氧汙泥床反應器，其特徵是所述容器(1)的水平橫截面為矩形，所述入流裝置(2)和出流裝置(3)均勻設置在容器的整個寬度方向上。
3.如權利要求1或2所述的厭氧汙泥床反應器，其特徵是所述入流裝置(2)包括檔水牆(4)和底板(5)，檔水牆(4)橫貫整個容器的寬度，底板(5)上設置有均勻分布的潛孔(6)，所述潛孔(6)的位置在水平面(7)以下。
4.如權利要求1所述的厭氧汙泥床反應器，其特徵是所述容器(1)的水平橫截面為圓形，所述入流裝置(2)設置在圓形的中心，所述出流裝置(3)均勻設置在容器(1)的圓形周邊上。
5.如權利要求4所述的厭氧汙泥床反應器，其特徵是所述入流裝置(2)包括檔水牆(4)和底板(5)，檔水牆(4)呈封閉的園環形，底板(5)上設置有均勻分布的潛孔(6)，所述潛孔(6)的位置在水平面(7)以下。
6.如權利要求1所述的厭氧汙泥床反應器，其特徵是所述底面(11)從入流裝置(2)的一端至出流裝置(3)的一端設置有坡度，入流裝置(2)一端的底面(11)的水平高度低於出流裝置(3)一端的底面(11)的水平高度。
7.如權利要求1所述的厭氧汙泥床反應器，其特徵是所述容器(1)的頂部覆蓋有蓋板(9)，所述蓋板(9)與水平面(7)之間有距離，蓋板(9)上設置有出氣口(12)。
8.如權利要求1所述的厭氧汙泥床反應器，其特徵是所述周邊(10)的側壁底部或底面(11)上設置有排泥管(13)。
9.如權利要求8所述的厭氧汙泥床反應器，其特徵是所述排泥管(13)在入流裝置(2)與出流裝置(3)之間均勻間隔布置。
全文摘要
本發明公開了一種有機廢水的處理的厭氧汙泥床反應器，厭氧汙泥床反應器的容器水平橫截面做成矩形或圓形，在容器上設有均勻分布在入流端的入流裝置，在距離入流裝置水平方向的遠端設有出流裝置，可在反應器前端形成A型顆粒汙泥而在反應器後端形成B型、C型顆粒汙泥的合理分布，利用在入流端均勻布水，使有機廢水從入流端以水平推流的形式流向出流端，在入流端形成A型顆粒汙泥的高濃度區，在中間段以及出流端形成B型和C型顆粒汙泥的高濃度區，從而較UASB反應器有更大的處理能力，單位反應器的COD容積負荷高達數千克甚至數十千克，且單位反應器容積的投資較UASB等節約50％左右。
文檔編號C02F3/28GK1715209SQ20051008343
公開日2006年1月4日 申請日期2003年10月31日 優先權日2003年10月31日
發明者周永奎, 範建中, 湯勇 申請人:四川省宜賓五糧液集團有限公司