用於過氧化物引發劑注射的低密度聚乙烯(ldpe)管狀反應器的製作方法

2023-06-04 20:10:36 2

專利名稱：用於過氧化物引發劑注射的低密度聚乙烯(ldpe)管狀反應器的製作方法
技術領域：
本發明涉及一種用於注射流體至處於提高的溫度和壓力下的另一流體中的設備， 和包括至少一個該設備的系統。更具體地，本發明涉及用於注射有機過氧化物至處理流體中的設備，該處理流體包含乙烯且可選地包含一種或多種共聚單體，以形成自由基聚合乙烯基聚合物(free-radical polymerized ethylene-based polymer)產品。
背景技術：
本領域熟知使用管狀反應器由乙烯和可選地一種或多個共聚單體來形成低密度乙烯基聚合物(例如低密度聚乙烯(LDPE))的方法。整個處理是包含處理流體的管狀反應器內的自由基聚合，其中處理流體部分地包括乙烯且乙烯在高度放熱反應中被轉變為乙烯基聚合物。反應在高操作壓力(約1000巴至4000巴)下以約160°C至約360°C的最大溫度發生於湍流處理流體流動條件狀況中。反應啟動溫度，或其中單體(以及可選的共聚單體)至聚合物轉變(或在其中沿反應管的多個反應點重新啟動的情況)被啟動的溫度，是從約120°C至約240°C。管狀反應器的典型的單次轉換值是從約百分之20至約百分之40。反應通過注射引發劑至反應器管中的至少一個區域中而被啟動(或重新啟動)。 在熱量(通常是潛熱-處理流體通常已經處於適當的反應溫度下)存在的情況下，引發劑被與處理流體混合，引發劑形成自由基分解產物。分解產物開始與乙烯(以及可選的共聚單體)自由基聚合反應，以形成乙烯基聚合物產品。反應在反應區域中產生大量熱。如果沒有適當冷卻，處理流體中的絕熱溫度上升 (該處理流體現在包含吸收和保持熱量的乙烯基聚合物產品)最終導致不適宜的和可能不可控制的反應。這種不期望的反應可包括乙烯分解(形成產品，例如碳、甲烷、乙炔和乙烷)，高分子量聚合物鏈的形成，和通過結合和交聯的終止，這可導致分子量分布的加寬。由於變化的產品質量和一致性導致的這種不期望的反應範圍的結果引起反應器系統關閉、通風和清理。不期望的反應還可發生在處理流體中的引發劑的不適當分布時。在正常的處理操作條件下，在被注射至處理流體中後引發劑快速地分解為自由基產品。引發劑至處理流體中的分散通常導致處理流體流內的高引發劑濃度的局部區域。該局部引發劑區域促進了處理流體中的不平衡反應分布在局部引發劑區域附件的較大量的聚合和熱量產生，而在其它地方較小。該不平衡反應分布可導致處理相關的問題，例如在引發劑注射點附件的高分子量材料形成，其可阻塞注射口或處理流體流動通道。其也可導致注射點附件或沿反應管的壁的高分子量材料的形成，其導致偶爾的「高分子量材料的拋棄」。如前所述，其也可導致乙烯分解。如果大濃度的新鮮引發劑在反應區段(其中溫度被升高)接觸反應器管的壁，引發劑可分解和快速地反應，開始局部反應「熱點」，其可傳播為遍及系統範圍的分解。已經進行了各種嘗試以通過各種噴嘴構造和其它系統變化來增強被注入處理流體流中的材料的混合。英國專利NO. 1，569，518 (Kita等)描述了使用機械約束-靜力管內混合器-來建立湍流。美國專利No. 3，405，115 (Schapert等)描述了噴頭的同族物，其中氣流被分裂，催化劑以一個流注射，且氣流重新結合。PCT專利公開No. WO 2005/065818 (Hem等)描述了一種非圓形反應管造型。美國專利No. 6，677，408 (Mahling等)描述了一種狗骨頭壓縮件，其具有管內葉片，用於在引發劑點的上遊產生兩股相對旋轉的氣流。美國專利No. 6，951，908 (Groos等)具有「漩渦元件」用於把引發劑引入到反應器系統中。歐洲公開申請No. 0449092 (Koehler等)描述了常規注射噴嘴。

發明內容
在本發明的實施例中，一種用於混合引發劑與處理流體的引發劑注射噴嘴，可包括本體，包括用於接收處理流體的入口、出口、和用於接收引發劑的注射器入口 ；處理流體流動通道，處理流體通過該處理流體流動通道沿中心處理流軸線在所述入口和出口之間行進，該處理流體流動通道還依次包括收縮部、喉部、和擴張部；引發劑流體流動通道，引發劑通過該引發劑流體流動通道沿注射器中心垂直軸線在注射器入口和注射器出口之間行進，其中引發劑流體流動通道與處理流體流動通道在收縮部相交；針突，至少部分地包括引發劑流體流動通道且還包括成形注射器尖端，該成形注射器尖端形成引發劑流體流動通道的注射器出口 ；其中，注射器出口位於處理流體流動通道的收縮部中且當沿中心處理流軸線確定時在喉部的上遊一水平偏置量處；以及其中，當沿注射器中心垂直軸線確定時，注射器出口被定位為偏離中心處理流軸線一垂直偏置量。在本發明的其它實施例中，水平偏置量對垂直偏置量的比例是從約1. 0至約10。 在其它實施例中，喉部的半徑減去垂直偏置量後對喉部的半徑的比例是從約0. 45至約 0.90。在其它實施例中，擴張部角度是從約23至約48度。在其它實施例中，擴張部角度對收縮部角度的比例是從約1. 0至約3. 0。在本發明的其它實施例中，成形注射器尖端包括針狀形狀。在一些其它實施例中， 成形注射器尖端包括方形針狀形狀。在一些其它實施例中，成形注射器尖端包括倒圓的或穹頂形狀。在一些其它實施例中，成形注射器尖端包括。在一些其它實施例中，成形注射器尖端具有斜面。在本發明的實施例中，包含處理流體的管狀反應器系統包括至少一個新鮮供應源用於供應乙烯至處理流體中、主壓縮機用於壓縮處理流體至反應條件，其與該至少一個新鮮供應原和循環管道二者流體相通、與主壓縮機流體相通的反應器管用於將一部分乙烯和可選地至少一種共聚單體在處理流體中轉變為低密度乙烯基聚合物和剩餘的部分乙烯、與反應器管流體相通的高壓分離器用於將低密度乙烯基聚合物從剩餘的部分乙烯中分離，且與高壓分離器流體相通的循環管用於將剩餘的部分乙烯傳送至主壓縮機；其中改進包括反應器管，該反應器管還包括與保護引發劑和處理流體的引發劑源流體相通的至少一個引發劑注射噴嘴，其中，該至少一個引發劑注射噴嘴包括本體，該本體還包括入口用於接收處理流體、出口、和引發劑入口用於接收引發劑，其中至少一個引發劑注射噴嘴還包括處理流體流動通道，處理流體通過該處理流體流動通道沿中心處理流軸線在所述入口和出口之間行進，該處理流體流動通道還依次包括收縮部、喉部、和擴張部；其中該至少一個引發劑注射噴嘴還包括引發劑流體流動通道，引發劑通過該引發劑流體流動通道沿注射器中心垂直軸線在注射器入口和注射器出口之間行進，其中引發劑流體流動通道與處理流體流動通道在收縮部相交；該至少一個引發劑注射噴嘴還包括針突，其至少部分地包括引發劑流體流動通道且還包括成形注射器尖端，該成形注射器尖端形成引發劑流體流動通道的注射器出口 ；其中，注射器出口位於處理流體流動通道的收縮部中且當沿中心處理流軸線確定時在喉部的上遊一水平偏置量處；以及其中，當沿注射器中心垂直軸線確定時，注射器出口被定位為偏離中心處理流軸線一垂直偏置量。


當結合附圖閱讀時，前面的綜述以及下面的詳細描述客觀被更好地理解。但是應理解，本發明不限於所示的具體配置和手段。視圖中的部件不必按比例，重點放在清楚地示出本發明的原理。而且，在視圖中，相同的參考標號在多個視圖中指示相應的零件。圖1(a)至(d)是實施例引發劑注射噴嘴的鏡頭T形座部的軸向橫截面的前視圖 (a)、側視圖(b)、軸向截面圖(c)和軸向橫截面的放大部分(d)；圖2(a)和(b)是注射器部200或實施例引發劑注射噴嘴的部分橫截面的示意性側視圖(a)，以及聯接至實施例注射噴嘴的鏡頭T形座部100的軸向橫截面的注射器部200 的側視圖(b)；圖2(c)、(d)、(e)和(f)是各種形狀的注射器端部221的示意性視圖，包括針形 (C)、方針形(d)、倒圓的或穹頂形(e)和帶斜面的(f)；圖3是包括至少一個實施例引發劑注射噴嘴的實施例管狀反應器系統300的示意圖；圖4是可比擬系統在生產0. 25MI乙烯基聚合物中使用用於第一引發劑注射噴嘴的實例和比較實例的引發劑注射噴嘴的相應條件下，溫度對第一引發劑注射噴嘴至第二引發劑注射噴嘴的距離關係的圖表；圖5是可比擬系統在生產2. 3MI乙烯基聚合物中使用用於第一引發劑注射噴嘴的實例和比較實例的引發劑注射噴嘴的相應條件下，溫度對第一引發劑注射噴嘴至第二引發劑注射噴嘴的距離關係的圖表。實施例引發劑注射噴嘴的其它方面和優點將從下面的說明和所附權利要求中顯現。
具體實施例方式下面的討論的提出是要使得本領域技術人員實施和使用披露在所附權利要求的範圍內的發明。所述的一般原理可被用於下面詳述的以外的實施例和應用而不離開由所附權利要求限定的本發明的精神和範圍。本發明不是要限制於所示的實施例，而是要與披露的原理和特徵一致的最寬範圍相符。沒有現有技術對比文件指出使用噴嘴以建立在引發劑注射點的緊下遊混合的湍流區域，以最大化引發劑混合。沒有現有技術對比文件優化引發劑注射點位置相對於處理流體流的中心的定位來確保進入混合的湍流區域時處理流體流中的引發劑的最大分散。實施例引發劑注射噴嘴使用文氏管形處理流體流通道以幫助提供引發劑在處理流體中的極快分散。在結合時，處理流體流通道的收縮和擴張部被設計用於通過壓縮處理流體然後通過膨脹處理流體建立高度湍斂流(turbulent wake)而快速地將處理流體移動穿過引發劑噴射區。實施例引發劑注射噴嘴沒有使用機械約束或設備以在處理流體流中建立阻力或湍流。處理流體流中的機械約束建立阻力，其允許高分子量聚合物的形成。高分子量聚合物形成在低處理流體流動的區域中，該區域包含相對較高水平的引發劑濃度和提高的溫度。喉部的上遊的收縮部、和喉部下遊的擴張部被優選地優化以維持引發劑至處理流體中的混合能力同時提供最小的流動約束可能。通常認為在管狀反應器的內側上的固體-流體界面處，例如管壁和處理流體之間，處理流體的粘度與平均處理流體粘度相比相對較低，這是由於表面摩擦或阻力。阻力還可是由管內物體導致，該物體導致不平衡的流體流動，例如通過噴射管或埠。參見Vliet， Ε. van, Derkesen, J. J.禾口 van den Akker, H. E. A.的"Turbulent Mixing in a Tubular Reactor-Assessment of an FDF/LES Approach 「，AICHE JOURNAL,725-39, Vol. 51, No. 3 (March 2005)。管壁附近和管內物體後的低處理流體速度導致該壁或物體的表面附近的邊界層的形成。在該邊界層中，處理流體流變得分層(非湍流)且通常被稱為粘性底層 (viscous sublayer) 0在粘性底層內，由於其緩慢運動且沒有較好地混合(其不是湍流)， 單體和新形成的聚合物鏈被暴露於較長的反應器駐留時間，這意味著額外暴露於提高的處理反應溫度和化學引發劑。較長的反應器駐留時間導致該粘性底層中形成高分子量聚合物鏈的增加的可能性。以較高的平均處理流體粘度或通過引入湍流，粘性底層中的高粘性、高分子量聚合物鏈的形成可被最小化，因為管壁或管內物體附近的邊界層更小且運動更快或被端流擾動° SilMcCabe, Warren L 等人的 Unit Operations of Chemical Engineering, 56-58，McGraw-Hill, Inc. (5th ed.，1993)。通過壓縮處理流體的膨脹產生的湍流抑制了混合區域中的管壁附近的層流層。這已經被發現在反應器管的存在引發劑最高相對濃度處是高度優選的。由實施例引發劑注射噴嘴建立的湍流顯著地降低了基於不適當混合而發生不期望的化學反應的可能性。現有技術的引發劑注射器，其中引發劑簡單地穿過噴嘴的壁中的孔進入處理流體，其中引發劑噴嘴不突出足夠遠至處理流體流中，或其中噴嘴自身建立過高阻力(其影響下遊的引發劑至處理流體的混合)，提供了引發劑在處理流體中的不均勻分布。在正常處理條件下引發劑的不均勻和不準確分布可導致低於預期的乙烯轉換效率、產物聚合物的更寬的分子量分布、過多的高分子量聚合物形成，其導致系統結垢，和甚至由於失控反應和分解導致的處理混亂。實施例引發劑注射噴嘴具有注射器管，其具有成形注射器尖端，該尖端突出至處理流中以注射引發劑至處理流體中。在實施例引發劑注射噴嘴中優選的是，成形注射器尖端被定位在處理流體流通道的收縮部中的喉部的上遊。還優選的是，注射器管延伸至處理流體流中從而成形注射器尖端離收縮部的壁足夠遠以使得引發劑不與收縮部的壁相互作用，以及在排出時注射至處理流體中的引發劑接近處理流體流的中心，但是不會進入處理流體流中太遠從而注射器管的下遊尾流不顯著影響處理流體流的方向。已經發現，通過延伸注射器管至處理流體流中足夠遠使得成形注射器尖端靠近但不是位於或經過處理流體流的中心，這些相互競合的因素之間的平衡可被打破，且注射器管在喉部的上遊足夠遠以當處理流體接近喉部時補償其在處理流體上的阻力作用，但是又不是太遠以允許引發劑在反應湍流混合區域前不分解和啟動自由基聚合反應。注射器管的優選位置是沿處理流體流軸線在收縮部中的文氏管噴嘴的喉部的上遊正距離處，且對於成形注射器尖端是接近但不處於或超過處理流體流的中心。實施例引發劑注射噴嘴的結構的組合作用是，處理流體被收縮時，引發劑被注射到接近處理流體流的中心處。當處理流體與引發劑經過喉部時，引發劑在該流的中心被集中且遠離注射噴嘴的壁。當處理流體在擴張段中膨脹時，該流的中心中的引發劑的濃度在湍流狀態中沿所有方向快速分布開。利用引發劑噴嘴導致的引發劑在處理流體中的湍流混合和快速分散具有在現有技術中未見的多個確實優點。通過最小化引發劑的高濃度附近的層流區域，高分子量聚合物鏈的形成被抑制。最小化高分子量聚合物鏈造成的聚合物的隔離層的形成改善了總體熱傳遞效率。高分子量聚合物鏈傾向於「板結出」該處理和塗覆反應器管或處理容器在反應區域附近的內壁。乙烯基聚合物(例如LDPE)是非常好的熱絕緣體。高分子量乙烯基聚合物的管狀反應器或處理容器的內襯的形成將導致較低的散熱能力(導致較高的絕熱處理溫度)或由於不得不使用更多能量來建立跨反應器的高溫差(溫差也被稱為「 S T」)(即較低的入口冷卻溫度以驅動較高的熱流穿過絕熱反應器管)而導致的較大的能量無效率。協同熱傳遞能力的改善，額外的引發劑可被通過引發劑注射噴嘴使用以改善處理的單次轉換效率。出於處理安全的考慮，注射至系統內的引發劑的量基於峰值處理溫度而被約束。該基於溫度的約束導致可在處理流體單次穿過反應器系統過程中可被轉換的乙烯總量的限制。當高分子量聚合物鏈的生成被最小化時，聚合物絕緣層的建立被抑制，由此改善了散熱能力。被改善的散熱能力允許更大量的引發劑被用於重新啟動處理以及增加使用相同峰值處理溫度限制的轉換效率。實施例引發劑注射噴嘴可採取一個部件或多個部件的組件的形式。為了凸顯本發明的特徵和方面，描述了兩個部件(鏡頭τ形座部100和注射器部200)製成的實施例引發劑注射噴嘴。本領域技術人員應理解，本發明的特徵和方面可都被包括在披露的引發劑注射噴嘴的單個部件或多個部件的實施例中，且本發明的特徵和方面可出現在描述以外的不同部件上。在描述實施例引發劑注射噴嘴的各種屬性時，所使用的術語「上遊」和「下遊」是參考穿過高壓低密度聚乙烯生產系統(特別是管狀反應器系統)的處理流體、流和產品的大致流動方向的空間相對術語。通常，「上遊」以新鮮單體/共聚單體進料源開始且「下遊」 以成品聚合物儲存設備結束，除非文中清楚地出現其它意思。處理流體從上遊位置流動至下遊位置，除非特別註明。上遊和下遊還可被用於描述在一件裝備中的相對位置，其中處理流體、流和產品通過上遊入口通道或埠進入且通過下遊出口離開。圖l(a)_(c)分別示出了實施例引發劑注射噴嘴的鏡頭T形座部100的前部、側部和軸向截面。鏡頭T形座部(lens tee portion) 100可包括從側視圖觀察的顛倒「Τ」形本體101，其該本體具有塊狀段103和杆狀段105，儘管一般其它形狀和構造也可被使用。本體101具有外壁107、塊狀段103內的塊內壁109和杆狀段105內的杆內壁111。外壁107 與內壁109和111之間的本體101的厚度在鏡頭T形座部100的各個位置處可變化，且反映本體101的構造材料、鏡頭T形座部100的操作工作壓力和溫度、和由內壁109和111提供的服務。優選的是，本體101由單件金屬製造。
如圖1 (c)所示，塊內壁109形成沿中心處理流軸線115從本體101的塊狀段103 的入口端117至出口端119的處理流體流動通道113。處理流體在入口埠 121和出口埠 123之間沿中心處理流軸線115穿過處理流體流動通道113。塊內壁109具有圓形截面。在一些實施例中，塊內壁109包括入口配合緣125，其基本上為圓柱形且從入口埠 121向下遊延伸至塊狀段103中。入口配合緣125的尺寸可根據在該點處連接至鏡頭T 形座部100的反應器管的外直徑和厚度和連接方式(例如，焊接、法蘭連接、螺紋聯接，儘管焊接連接是優選的)而改變。在一些實施例中，塊內壁109還包括出口配合緣127，其基本上為圓柱形且從出口埠 123向上遊延伸至塊狀段103中。出口配合緣的尺寸可出於與入口配合緣125類似的原因而變化。在一些實施例中，入口配合緣125和出口配合緣127的尺寸不同。一些實施例中的塊內壁109包括入口部129，其基本上為圓柱形且從入口配合緣 125向下遊延伸至塊狀段103中。在一些實施例中，塊內壁109還包括出口部131，其基本上為圓柱形且從出口配合緣127向上遊延伸至塊狀段103中。在一些實施例中，入口部1 的直徑基本上類似於入口反應器管的內直徑，在接口處沿塊內壁109提供均勻表面。在一些實施例中，出口部131的直徑基本上類似於出口反應器管的內直徑。收縮部133從入口部1 軸向地向下遊延伸。在具有入口部129的實施例中，入口部1 和收縮部133在第一圓形相交部135處相遇，該第一圓形相交部垂直於中心處理流軸線115。收縮部133優選地是截錐形的，其直徑隨其從入口部1 軸向地向下遊延伸而縮減。收縮部133具有當沿中心處理流軸線115從第一圓形相交部135至喉部143測量時從約40毫米至約60毫米的收縮長度137。收縮部133還具有收縮部角度139，其被作為收縮部133內的塊內壁109的相對側形成的角度測量時是從約15至約40度。收縮部133與擴張部141在喉部143處相遇，該喉部垂直於中心處理流軸線115。 喉部143的直徑可從約15至約37毫米變化。第一圓形相交部135與喉部143的直徑比是從約1. 4至約2. 7，且優選地從約2. 0至約2. 2。擴張部141從喉部143軸向地向下遊延伸。擴張部141也優選地為截錐形，其直徑隨其從喉部143軸向地向下遊至出口部131延伸而增大。在具有出口部131的實施例中， 出口部131和擴張部141在第二圓形相交部145處相遇，第二圓形相交部145垂直於中心處理流軸線115。擴張部141具有當沿中心處理流軸線115從喉部143至第二圓形相交部 145測量時從約15毫米至約40毫米的擴張長度147。擴張部141還具有擴張部角度149， 其可被作為擴張部141中的塊內壁109的相對側形成的角度測量時是從約23度至約48度。在所有實施例中，處理流體流動通道113沿基於處理流體從相對於引發劑注射噴嘴的上遊位置至下遊位置流動的次序包括收縮部133、喉部143和擴張部141。在一些實施例中，且如圖1 (c)的實施例所示，收縮部133和擴張部141是非對稱的，其中它們沿喉部143的兩側不相同。在一些實施例中，如圖1(c)的實施例所示，收縮長度137與擴張長度147不相同。在優選實施例中，收縮長度137大於擴張長度147。在這種實施例中，收縮長度137對擴張長度147的比例是從約1. 3至約3. 0，且更優選地是從約 1.3至約1.8。在一些實施例中，如圖1(c)的實施例所示，擴張部角度149大於收縮部角度 139。擴張部角度149對收縮部角度139的比例可從約0. 97至約3. 0範圍變化，且優選地從大於1.0至約3.0。
在一些實施例中，杆內壁111形成沿杆垂直軸線153至杆狀段105內的注射器凹部151。杆垂直軸線153相交且垂直於中心處理流軸線115，且優選地在杆狀段105內居中。 這種注射器凹部151區域的例子在圖1(c)中示出且在圖1(d)中放大。注射器凹部151的尺寸和構造可根據與注射器部200連接的方式(例如，焊接、法蘭連接、螺紋聯接)和尺寸而變化。包括適用於操作工作壓力和溫度的螺紋聯接部155的注射器凹部151是優選的。 在一些實施例中，注射器凹部151還包括墊圈間隙157以允許在杆狀段105和注射器部200 之間使用墊圈以將該處理從外部環境密封開來。如圖1(c)中示出的實施例所示，杆內壁111形成沿杆垂直軸線153從杆狀段105 的注射器凹部151至塊狀段103的處理流體流動通道113的注射器通道159，從而注射器通道159和處理流體流動通道113流體連通。注射器通道159的長度從注射器通道159和注射器凹部151之間的連接部的下遊點至注射器通道159和處理流體流動通道113之間的連接部的下遊點(該點也是離喉部143最近的點)測量。杆內壁111通常為圓形截面，儘管可以根據注射器部200的構造的需要使用其它形狀。如圖1(c)的實施例中所示，注射器通道159與處理流體流動通道113在收縮部 133處相交。在這種實施例中，杆垂直軸線153垂直地與中心處理流軸線115在喉部143的上遊相交。圖2 (a)示出了注射器部200的部分側視圖。圖2 (b)示出了鏡頭T形座部100的軸向橫截面視圖(類似於圖1(c))結合注射器部200的側視圖以形成實施例引發劑注射噴嘴。注射器部200包括外表面201和內表面203。優選地，注射器部200被成形為與鏡頭T 形座部100聯接。注射器部200進一步包括連接器段205和針突段207，儘管通常其它形狀和構造也可被使用。注射器部200優選地包括單件金屬製品；但是，其也可包括利用本領域技術人員已知的適用於操作工作壓力和溫度的接合技術固定在一起的兩個或多個材料。如圖2 (a)所示，注射器部200的內表面203形成引發劑流體流動通道219，該通道沿注射器中心垂直軸線213從連接器段205中的注射器入口 215延伸至針突段207內的成形注射器尖端221處的注射器出口 231。在所有實施例中，引發劑流體流動通道219與處理流體流動通道113在收縮部133中相交。引發劑流體流動通道219通常具有圓形截面，儘管可使用其它形狀。在其中引發劑流體流動通道219是圓形截面的實施例中，引發劑流體流動通道 219具有流體流動通道直徑223，其中可從約2至約3. 5毫米。流體流動通道直徑223優選地足夠大以使得如果處理中斷(例如，乙烯分解)、開動、或關閉活動導致單體(或共聚單體)或聚合物部分地回流至成形注射器尖端221中(其可能還進入引發劑流體流動通道 219)，得到的材料可被容易地在重新啟動處理時鬆動和排出而不必首先拆解和清潔引發劑注射噴嘴。太小的流體流動通道直徑223更容易在處理發生故障狀況過程中變得阻塞，且由此不能將材料從引發劑流體流動通道219鬆動和排出。在一些實施例中，連接器段205的外表面201包括注射器座209，其用於把注射器部200密封抵靠在鏡頭T形座部100上以隔離處理。在一些實施例中，注射器座209處的外表面201具有斜面211，該斜面具有不垂直於注射器中心垂直軸線213的角度。注射器座209的構造和尺寸可根據與鏡頭T形座部100的注射器凹部151的連接的方式(例如， 焊接、法蘭連接、螺紋聯接)和尺寸而變化。
連接器段205的接近注射器入口 215的外表面201包括引發劑源配合連接部217。 引發劑源配合連接部217的尺寸可根據與引發劑源的連接的方式(例如，焊接、法蘭連接、 螺紋聯接)而變化。螺紋連接，如圖2(a)的實施例所示，是優選的。在使用兩部件組件的實施例中，例如圖2所示的實施例，注射器部200的針突段 207中的內表面203和外表面201形成針突225。針突225具有針突外直徑227，其允許針突225被自由地插入杆內壁111中。針突外直徑227可從約6至約10毫米。優選地，針突外直徑227被設置為使得針突225與鏡頭T形座部100的杆內壁111摩擦聯接，從而鏡頭T 形座部100的本體101可提供機械穩定性給針突225。在正常的和故障的處理事件過程中， 例如乙烯分解，處理流體流的速度施加了巨大的力在針突225的暴露部分上。優選的是，針突225保持相對穩定。在其中引發劑注射噴嘴是由單部件製造的實施例中，杆內壁111可直接用作引發劑流體流動通道219。在這種實施例中，針突225可採取杆內壁111的管狀延伸部的形式。 在這種情況下，針突225的流體流動通道直徑223可與杆內壁111的直徑相同。在其它實施例中，針突225是管狀插入件，其與杆內壁111結合或聯接。在這種實施例中，針突225 的端部處的注射器出口 231仍由成形注射器尖端221形成。返回參考例如圖2中所示的一個實施例，針突外直徑227與流體流動通道223的比例可從約1. 8至約3. 5，且優選的是從2. 8至約3. 4。該比例指示針突225是相對於其內直徑而言是相對較厚的管。優選的是，與對於機械穩定針突225而給出的原因相同，針突 225相對較厚，特別是針突225的直接暴露於處理流體流的部分。在所有實施例中，針突225 突出超過注射器通道159，從而成形注射器尖端221和針突225的一部分位於處理流體流動通道113中。外直徑對內直徑較高的比例提供了額外的機械增強以抵抗長時間暴露於處理流體流以及沿處理流體攜帶的物體和碎屑的破壞。在系統可能遭受乙烯分解和引發劑注射噴嘴暴露於較高和變化壓力和溫度條件的情況下，針突225和成形注射器尖端211的設計以及由引發劑注射噴嘴的本體101給予的支撐是特別重要的。在分解過程中，處理系統的一些部分，特別是靠近分解開始的區域附近，可被暴露於非常高的內部溫度(1000至2000°C )、壓力波動(4000至5000巴)，以及停滯的處理流體流(壓縮機可脫機)。當安全系統自動地接合且處理被「洩壓」時(通常通過洩壓裝置)，依賴於位置，還沒有被系統分解影響的處理流體的部分被牽引通過受影響的區域並用於冷卻受影響的區域。還依賴於位置，處理流體可包含分解得到的固體碎屑，例如碳顆粒、或生產的各種階段中的聚合物(其還沒有達到分離或精煉)。在洩壓過程中，處理流體可沿相反方向行進或從其正常流動路徑旁路開。在其中處理流體沿相反方向行進且在洩壓裝置處的接近大氣壓力和高於正常系統壓力的壓力梯度的影響下的情況下，處理流體可以非常高的速度行進(亞音速)穿過系統。分解時間可能持續若干秒至若干分鐘，這依賴於安全和控制系統的功能以及人的幹預。基於前面給出的分解情況，針突225的在處理流體流中的部分和成形注射器尖端 221可被暴露於下面一系列極端條件。首先，針突225的在處理流體流中的部分和成形注射器尖端221可受到來自於一個或多個反應區域中的系統寬度範圍的乙烯分解的開始的初始壓力波(壓力「尖峰」)的影響。接著，引發劑注射噴嘴附近的處理流體的溫度可快速上升至分解溫度水平，特別是如果處理流體流中斷和停滯。在最壞的情況下，系統寬度範圍的分解可發生在反應器管中，其方式是整個反應器管被隔離且不洩壓，中斷流遍及整個反應器管且允許反應器管中大部分乙烯在停滯的環境中分解。引發劑注射噴嘴至這些溫度的暴露可持續若干秒至若干分鐘，這依賴於接下來的一系列事件。接下來，系統洩壓裝置激活， 建立了跨該系統的壓力梯度。在「洩壓」被啟動之後，處理流體(現在包含分解碎屑和固體聚合物顆粒)以高速朝向洩壓裝置流動。依賴於洩壓的速度(也就是說系統有多快被完全減壓)和相對方向，處理流體流中的針突225的部分和成形注射器尖端221可被暴露於處理流體(其中溫度從正常操作值至分解水平變化(且可能從一個極端至另一個交替))，該流體包含固體聚合物顆粒和分解碎屑，並以高速經過持續高達若干分鐘。優選的是，針突 225的該部分和成形注射器尖端221的設計能經受這樣的流動力和溫度漂移而不顯著變形或破壞(例如，彎曲或斷裂針突；顆粒阻塞注射器出口)。高度優選的是，引發劑注射噴嘴的設計不要求在這種分解事件之後去除或維護引發劑注射噴嘴。成形注射器尖端221可採取各種形式，但是，成形注射器尖端221的優選設計是有助於降低阻力和防止通過注射器出口 231回流至針突225的那種設計。降低阻力和防止回流阻止了針突225的部分中或部分上的高分子量聚合物的形成。優選的設計還通過流體力學抵抗高分子聚合物的顯著聚集，允許處理流體流平順地繞針突225和成形注射器尖端 221運動且在處理流體流中的最大引發劑濃度點處(在成形注射器尖端221處的注射器出口 231處)具有最小的流動中斷。通過防止處理流體流中的顯著中斷，該點處的高濃度引發劑被快速地移動遠離注射器出口 231和不允許打散、啟動和輔助在針突225或注射器出口 231上或周圍高分子量聚合物的形成。這防止了多個不期望的作用，包括由於針突225 和成形注射器尖端221阻塞導致的引發劑供給中斷，由於過度的高分子量聚合物形成導致的最終產品的較差質量控制，以及與高分子量聚合物「大塊物」的形成和脫落導致的系統機械問題，其可進一步導致處理流體中斷(如果它們阻塞在系統中)。通過可靠的引發劑供給流，系統操作更穩定且可更容易地避免如乙烯分解的不可預測系統故障。在一些實施例中，例如圖2(a)中所示，成形注射器尖端221是扁平的，例如管或管道的端部。在一些實施例中，例如圖2(c)中所示，成形注射器尖端221可以成角度平面形狀，例如注射「針頭」的形狀。在一些實施例中，如圖2(d)所示，成形注射器尖端221可以為部分成角度平面，其中成形尖端的前部如圖2(c)中討論的針頭，且其餘部分可以是非斜面形狀，例如階梯或方切口。在一些實施例中，例如圖2(e)中所示，成形注射器尖端221可被 「倒圓」或是穹頂形。在一些實施例中，例如圖2(f)中所示，成形注射器尖端221可被帶有斜面(beveled)。成形注射器尖端221的各種其它形狀對於本領域技術人員是可設想的。當使用所述部件(鏡頭T形座部100和注射器部200)且把它們聯接在一起時，則形成了實施例引發劑注射噴嘴。這些部件可使用用於該處理的壓力和溫度條件的已知的聯接技術聯接在一起。例如，如圖2(b)的實施例中所示，壓緊螺母250可被構造為螺紋連接至鏡頭T形座部100，摩擦地連接至注射器部200，且張緊連接注射器部200至鏡頭T形座部100。對於圖2(b)中所示的實施例，在注射器通道159和注射器凹部151的相交部處使用注射器座209形成的張緊連接將該處理從外界環境密封開來。對於圖2(b)中所示的實施例引發劑注射噴嘴，注射器中心垂直軸線213和杆垂直軸線153彼此重疊且基本相同。在所有實施例中，針突225 (其至少部分地包含引發劑流體流動通道219且進一步包括成形注射器尖端221(該尖端形成引發劑流體流動通道219的注射器入口 231))突出至處理流體流動通道113中，以使得注射器出口 231位於處理流體流動通道113的收縮部 133中。針突225沿注射器中心垂直軸線213突出足夠遠，從而注射器出口 231被定位為偏離中心處理流軸線115 —垂直偏置量229，該垂直偏置量沿注射器中心垂直軸線213確定。 針突225突出至收縮部133 —突出距離，其通過沿注射器中心垂直軸線213從注射器出口 231至針突225與收縮部133的壁的相交部的距離測量。在所有實施例引發劑注射器噴嘴中，突出距離小於注射器中心垂直軸線213處的收縮部133的半徑(從中心處理流軸線115 測量)。喉部143的半徑減去垂直偏置量229與喉部143的半徑(以術語喉部半徑表示) 之間的比例提供了實施例引發劑注射器噴嘴設計之間的無量綱度量，其可示出延伸至處理流體流中的針突225在喉部143上的潛在影響。由於針突225不延伸穿過處理流體流動通道113超過中心處理流軸線115，這種比例的數值不會為0(這表示注射器出口 231在中心處理流軸線115上)或負(這表示針突25延伸超過中心處理流軸線115)。對於實施例引發劑注射噴嘴，該比例為約0. 45至約0. 90，且更優選地為從約0. 75至約0. 90，表示幾乎不能看到注射器出口 231超過喉部143(如果沿中心處理流軸線115從實施例引發劑注射器噴嘴的下遊側觀察)。在所有實施例中，注射器出口 231位於處理流體流動通道113的收縮部133中且在喉部143的上遊一水平偏置量161(沿中心處理流軸線115確定)處。該水平偏置量161 可從約6至約15毫米。如圖2(b)中所示，水平偏置量161和垂直偏置量的非零數值使得注射器出口 231 定位在喉部143的上遊且稍微偏離中心處理流軸線115。注射器出口 231被定位在實施例引發劑注射噴嘴中，其方式是穿過成形注射器尖端221的引發劑流入處理流體且被處理流體掃過，其方式是在處理流體進過喉部143前的短時間期間內，高濃度引發劑位於處理流體的中心(即，中心處理流軸線115)附近。用於確定水平偏移量161和垂直偏移量229的尺寸的因素包括但不限於注射器出口 231處和喉部143處的處理流體速度、注射器出口 231 處的引發劑流體速度、處理流體的溫度、在該處理流體溫度下從有機過氧化物至攜帶自由基分子的分解率、以及引發劑注射噴嘴(例如鏡頭T形座部100和注射器部200)的物理特徵。水平偏移量161對垂直偏移量229的比例是從約1. 0至約10，且優選地為從約1. 1至約 7. 0。實施例引發劑注射噴嘴的總體結構使得它們比現有技術噴嘴操作更可靠且清潔和維護更容易。由於僅一個部件(針突)直接進入處理流體流中，除非系統自身正常所作之外，不需要在處理關閉或故障後去除、維修、和重組實施例引發劑注射噴嘴。如前所述，實施例引發劑注射噴嘴中的針突通過噴嘴自身的本體而被部分地增強且優選地為厚規格的管道以經受處理流體流動力，包括故障狀況。引發劑注射噴嘴的各種構造材料可被適當地使用以經受嚴酷的高操作壓力和乙烯基聚合物產品的最大反應器溫度。優選的是，引發劑注射噴嘴的部分和部件在被組裝之後能經受和容忍劇烈乙烯分解反應的分解產物和處理。優選的是，用在引發劑注射噴嘴中的材料能不僅能經受正常的操作溫度和壓力而且能經受劇烈的溫度和壓力波動，例如在乙烯分解過程中觀察到的。優選的構造材料包括但不限於鉻鋼合金、鈦、鎳、M0NEL 和INCONEL (Specialty Metals Corp.，新哈特福德，紐約)。一實施例系統包括至少一個實施例引發劑注射噴嘴，其與其它部件組合以支撐高壓、自由基引發的使用乙烯(和可選的至少一種共聚單體)的聚合處理，以形成低密度乙烯基聚合產品。實施例系統可使用多個物理手段以將反應物轉換為聚合物產品，例如且不限於串聯或順序操作的一個或多個高壓容器和管狀反應器的組合，或單個管狀反應器系統。為了描述本發明在實施例系統中的使用的目的，非限定性地描述了實施例系統中的自由基引發的低密度乙烯基聚合反應(管狀反應器處理)。本領域技術人員應理解，不同類型的反應器部件，例如高壓容器和管，可被以各種構造(即，串聯、並聯)彼此組合，以生產聚合物產品。除了給管狀反應器供給乙烯和可選的至少一種共聚單體外，其它組分(例如反應引發劑、催化劑、溶劑和鏈轉移劑)被供給至反應器，以啟動和支持乙烯基聚合物產品被形成時的自由基反應。用於使用部分包括管狀反應器的系統來形成高壓、低密度乙烯基聚合物產品的方法是本領域熟知的。在這種系統中，部分包括乙烯的處理流體在管狀反應器內在高發熱反應中被自由基聚合，以形成乙烯基聚合物產品。該反應發生在湍流處理流體流動過程中的高操作壓力下(1000巴至4000巴)(由此低密度乙烯基聚合物也被稱為「高壓」聚合物)。管狀反應器中的最大溫度通常從160°C至約360°C且反應引發溫度是從約120°C至約240°C。 通常處理流體在引發前被預熱且在引發後被冷卻。對於管狀反應器處理的單次乙烯轉換值是從約百分之20至約百分之40。現代管狀反應器系統還包括至少一個單體循環迴路以進一步改善轉換效率。為了描述使用實施例引發劑注射噴嘴的系統的目的，非限制性實施例管狀反應器系統被示出與圖3中。包含處理流體的實施例管狀反應器系統300可包括至少一個新鮮供給源306用於供應乙烯和可選的至少一種共聚單體至處理流體中、與該至少一個新鮮供給源306流體地連通的主壓縮機304用於壓縮處理流體至反應條件、與主壓縮機304流體連通的反應器管302用於轉換處理流體中的部分乙烯和可選的至少一種共聚單體為低密度乙烯基聚合物和乙烯和可選的至少一種共聚單體的其餘部分、與反應器管302流體連通的高壓分離器320用於把低密度乙烯基聚合物從乙烯和可選的至少一種共聚單體的其餘部分分離、和與主壓縮機304和高壓分離器320 二者流體連通的循環管322用於將乙烯和可選的至少一種共聚單體的其餘部分從高壓分離器320傳送至主壓縮機304。但是，通常現代系統使用附加處理部件來實現對於全球規模的高壓低密度聚乙烯生產所需的溫度、壓力、 吞吐量和效率。附加系統部件包括(如圖3所示)但不限於低壓系統循環管329、副或「超」 壓縮機305、鏈轉移劑源307、上遊處理供給流管312和下遊處理供給管314、引發劑管309、 反應器管出口 316、高壓下降閥317、噴射泵318、噴射泵循環管319、低壓分離器328、外循環冷凝器324、高壓循環淨化系統326、和高壓系統淨化排出部325。包括關於所述部件和它們在高壓低密度聚乙烯生產方面信息的參考文獻包括美國專利申請No.61/103374(Karjala 等人，2008 年 10 月 7 日提交)和 PCT 專利公開 No. WO 2007/1；34671 (Cornelissen 等人)。本領域技術人員應理解，管狀反應器系統300的各部件將通過管直接連接以適於材料在它們之間流動。這些管可包括輔助裝備，例如閥、熱交換器和傳感器(未示出)。參考部分在圖1和2中示出且在前面描述的實施例引發劑注射噴嘴，處理流體被從反應器管302的上遊部分(如圖3所示)傳送、從入口端117穿過形成注射噴嘴310的部分的鏡頭T形座部分100的本體101、穿過收縮部133和擴張部141 二者、穿出出口端119 返回反應器管302的下遊部分。當處理流體行進穿過收縮部133時，處理流體被壓縮且處理流體速度增加。當處理流體經過注射噴嘴時，自由基引發劑被連續地注射至處理流體。引發劑被從引發劑源308使用傳統已知的手段經由注射器入口 215傳送至注射器部200中。引發劑運動穿過引發劑流體流動通道219、穿過成形注射器尖端221、且在喉部143的上遊點處進入處理流體。當處理流體(現在具有引發劑)穿過喉部143且進入擴張部141，處理流體快速地解壓、導致高度湍流的沒有層流的混合區域(該區域從注射噴嘴的喉部143向下遊延伸且進入反應器管30 。在該湍流混合區域中，引發劑在處於完全混合環境中被快速地分布於處理流體中，把在穿過喉部143前離開成形注射器尖端的任意局部高濃度引發劑打散。 使用非機械手段和通過最小化注射器100在處理流體的流動上的流體阻力影響而實現的引發劑快速分散有助於防止在引發劑分配點附近的高反應性有機過氧化物的任意局部堆積。如前所述，高反應性有機過氧化物的形成可在特定反應條件下(且特別注射噴嘴的更下遊，在那裡管狀反應器系統300溫度由於前面的自由基聚合反應而快速上升)觸發乙烯分解。高度湍流的非層流混合區域不僅具有將高反應性有機過氧化物引發劑快速地分布在整個處理流體流中的作用還通過降低擴張區域中的壁附近(其中引發劑的濃度高)的層流層來影響高分子量聚合物的生產。由於處理流體流在橫過喉部143後呈湍流，通過流體阻力作用形成在擴張區域的內壁上的層流層被顯著地打斷。在高引發劑濃度區域中沒有較厚的較慢移動的層流狀況，高分子量聚合物的初始形成被阻止。這導致聚合物產物具有更好的總體光學性能，因為本領域已知高分子量聚合物導致負面的光學性能，例如模糊和渾濁。高分子量聚合物形成的防止還導致該處理具有更好的熱傳遞能力，因為聚合物產品的絕熱層沒有形成，其可進一步導致更有效的散熱、更好的下遊引發劑利用、和更好的總體單次乙烯(和共聚單體)效率。可被用在管狀反應器系統300中的自由基引發劑的非限制性示例包括氧基引發劑，例如有機過氧化物(Po)。優選的引發劑是叔丁基過氧化特戊酸酯(t-butyl peroxy pivalate)、二叔丁基過氧化物(di-t-butyl peroxide)、叔丁基過氧化醋酸酯(t-butyl peroxy acetate)禾口過氧化乙基己酸叔丁酉旨(t-butyl peroxy-2-ethylhexanoate), 其混合物。這些有機過氧化物引發劑被以傳統的重量百分比為0. 01至2之間的量使用，且優選地是從重量百分比為0. 1至2，該重量百分比是基於新鮮單體供給物的總重量。在一些實施例中，自由基引發劑被溶解在有機溶劑中。適當的溶劑例如是脂肪族烴，例如辛烷或苯，或交溶溶劑(intert solvent)，例如氯苯(cholorbenzene)、環乙烷 (cyclohexane)，或甲醇(methanol)。有機溶劑的例子包括n_烷屬烴溶劑(n-paraffin hydrocarbon solvent)(90-240 °C 沸騰範圍)、異構烷屬烴溶劑(iso-paraffin hydrocarbon solvent) (90-240 °C 沸騰範圍)和礦物油基溶劑(mineral oil-based solvents)。有機引發劑溶液的濃度可從重量百分比為約1至約90，且優選地是從重量百分比約5至約50，該重量百分比是基於自由基引發劑和有機溶劑的總重量。在一些實施例系統中，例如圖3中所示的，多於一個的實施例引發劑注射噴嘴310可被用於引發反應器管內的自由基聚合。多個引發注射噴嘴在本領域熟知用於增強自由基高壓低密度聚乙烯聚合系統中的轉換效率。在一些實施例系統中，其中多於一個的引發劑注射噴嘴被使用，該多於一個的引發劑注射噴嘴可被與多於一個的引發劑源流體連通，例如，出於示例的目的，是第一引發劑源和第二引發劑源。在一些其他實施例系統中，其中多於一個的引發劑注射噴嘴被使用，一個引發劑注射噴嘴專門與第一引發劑源流體連通。這種配置的例子見於美國臨時申請NO.61/103374(Karjala等人，2008年10月7日提交)。在使用至少一個實施例引發劑注射噴嘴的實施例系統中，單次通過乙烯轉換效率與在相應條件下的可比擬系統相比增大0. 5%，優選地大1. 0%，更優選地大1. 5%，且甚至更優選地大2.0%，且最優選地大3.0%。術語「組分」描述材料的均勻混合物以及由作為組分的部分的材料之間的相互作用和反應形成的反應產物和分解產物。術語「乙烯基聚合物」是指包含多於50摩爾百分比的聚合乙烯單體(基於可聚合單體的總量)，且可選地，可包含至少一種共聚單體。乙烯的均聚物是乙烯基聚合物。術語「互聚物」是指由至少兩種不同類型的單體聚合製備的聚合物。術語互聚物包括共聚物，通常用於指由兩種不同單體製備的聚合物，和由多於兩種的不同類型的單體製備的聚合物，例如三元共聚物。術語「LDPE」也可稱為「高壓乙烯聚合物」或「高支鏈聚乙烯」且被定義為表示該聚合物是在高壓容器或管狀反應器中在高於13000Psig的壓力下使用自由基引發劑(例如過氧化物)而被部分或全部聚合(例如參見美國專利No. 4，599，392 (McKinney等人))。術語「聚合物」是指通過聚合單體而製備的化合物，無論是相同或不相同類型的單體。術語聚合物涵蓋術語「均聚物」和「互聚物」。術語「穩態」和「穩態條件」是其中系統的任一部分的性質在處理過程中是恆定的。參見 Lewis, Richard J.，Sr.，Hawley 『 s Condensed Chemical Dictionary, Wiley-Interscience (15th ed.，2007)；還有 Himmelblau，David Μ.，Basic Principles and Calculations in Chemical Engineering, Prentice Hall(5th ed·，1989)。術語「可比擬」表示在一些方面類似或相等，儘管其它方面不同。如使用的，在非特定順序的比較中，除了在至少一個相應處理運行中使用實施例裝置和在至少一個其它相應運行中使用對比的現有技術裝置，「可比擬」處理和系統使用相同的處理裝備或系統以使得相應的處理運行。出於在該申請中的示例的目的，可比擬處理和系統不同之處在於使用實施例的或現有技術的第一反應區域引發劑注射噴嘴。術語「相應」表示在一致方面的相同。對於給定的自由基低密度乙烯基聚合物處理，「相應」處理運行表示使用可比擬處理裝備或系統的兩個或多個處理運行，對於在穩態條件下的每個可比擬反應區域的峰值溫度數值(例如，實例1的第一反應區域峰值溫度和比較例1的第一反應區域峰值溫度)之間的差異是在5%內，優選地在3%內，更優選地在
內，且最優選地在1°C內。本領域技術人員應理解，在評估可比擬處理或系統中的相應處理運行中，被控制且設定為特定數值的處理變量(所謂的「主」變量，例如系統壓力、乙烯對鏈轉移劑供給的比例、產品熔化指數(1 目標、乙烯供給速率、冷卻介質流動速率和入口溫度)，除非另有規定，在相應處理運行之間的穩態操作過程中被保持相等數值處。還應理解，不受控制的處理變量和從屬於受控和被設定處理變量的處理變量(所謂的「從屬」變量)可在反應中波動，以改變處理條件或保持該受控和被設定處理變量處於它們的目標數值處。用於比較相應處理的基礎是對於至少M小時周期的穩態條件使用1小時平均數據(與在特定時間點讀取的單個數據的「點數據」相對，)。熔化指數，或「Ml」或12是根據ASTM D 1238測量，條件為190°C /2. 16Kg。實例在管狀反應器系統中的在實施例引發劑注射噴嘴(實例)和現有技術引發劑注射噴嘴(比較例)之間的相應處理運行性能被示出。反應系統數據和被計算的性能標準基於使用相應處理運行在穩態條件下操作可比擬管狀反應器系統而被比較。相同的總體管狀反應器系統裝備被用於相應的實例和比較例運行的二者。管狀反應器系統在實例和比較例處理運行之間通過僅換掉第一反應區域引發劑注射噴嘴而被修正，沒有進行其他物理修正。在實例處理運行過程中，實例引發劑注射噴嘴被用於第一反應區域引發劑注射器噴嘴。對於比較例處理運行，比較例引發劑注射噴嘴被用於第一反應區域引發劑注射器噴嘴。該系統由此是可比擬的。管狀反應器系統在總體結構上類似於圖3中所示的實施例系統。用於示例和比較例的管狀反應器系統容納處理流體且包括乙烯的新鮮供給源、主壓縮機、副壓縮機或「超」 壓縮機、引發劑供給源、鏈轉移劑供給源、反應器管、高壓下降閥、高壓分離器、循環管、低壓分離器、低壓系統循環管、系統淨化排出部、以及用於將系統部件彼此互連的所有必須的管道和連接件。反應器管沿反應器管的長度具有至少兩個引發劑注射噴嘴和向每個引發劑注射噴嘴的下遊延伸的相應反應區域。第一引發劑注射噴嘴和第二引發劑注射噴嘴之間的反應器管的長度是1540英尺 (469. 4米)。反應器管在第一引發劑注射噴嘴的入口端處的內(工作)直徑是2英寸(50. 8 毫米)。反應器管在第一引發劑注射噴嘴的出口端至第二引發劑注射噴嘴處的內直徑為 1. 75英寸(44. 5毫米)。比較例引發劑注射噴嘴具有表1中所列的物理特性。比較例引發劑注射噴嘴可被描述為插入件，其具有突出至處理流體通道中的單個針突的上遊圓柱形部分的處理流體通道與下遊收縮截錐形部分的組合。圓柱形部分的直徑是2.0英寸(50.8毫米)。收縮部在針突處的直徑是2. 0英寸(50. 8毫米)且收縮為1. 75英寸5毫米)的直徑。針突在圓柱形和收縮段之間的相交點處從側壁向中心處理流軸線突出。針突具有注射器尖端，且注射器尖端被定位為離開中心處理流軸線一垂直偏置量。比較例引發劑注射噴嘴不在收縮部或針突後具有擴張部。比較例引發劑注射噴嘴不具有喉部或孔板或其它流動抑制部。
注射器入注射器出垂直偏置量-英寸 (mm)針突-英寸(mm)比較例噴嘴口直徑-英寸 (mm)口內直徑 -英寸 (mm)ODID2.01.750.6250.3750.0625反應區域1(50.8)(44.5)(15.8)(9.5)(1-6)
表1 以英寸(毫米)計的比較例引發劑注射噴嘴的尺寸示例引發劑注射噴嘴具有表2中所列的物理特性。其可被描述為插入件，插入件具有處理流體流動通道，該通道具有在公共圓形喉部處相遇的收縮和擴張截錐形部分，單個針突從收縮截錐形通道部分中的側壁朝向中心處理流軸線突出。針突在注射噴嘴的喉部上遊一水平偏置量處。針突具有由成形注射器尖端(其為扁平的)形成的注射出口。注射器出口被定位為離開中心處理流軸線一垂直偏置量。
權利要求
1.一種用於將引發劑與處理流體混合的引發劑注射噴嘴，包括本體，包括用於接收處理流體的入口、出口、和用於接收引發劑的注射器入口 ；處理流體流動通道，處理流體通過該處理流體流動通道沿中心處理流軸線在所述入口和出口之間行進，該處理流體流動通道還依次包括收縮部、喉部、和擴張部；引發劑流體流動通道，引發劑通過該引發劑流體流動通道沿注射器中心垂直軸線在注射器入口和注射器出口之間行進，其中引發劑流體流動通道與處理流體流動通道在收縮部相交；針突，至少部分地包括引發劑流體流動通道且還包括成形注射器尖端，該成形注射器尖端形成引發劑流體流動通道的注射器出口；其中，注射器出口位於處理流體流動通道的收縮部中且當沿中心處理流軸線確定時在喉部的上遊一水平偏置量處；以及其中，當沿注射器中心垂直軸線確定時，注射器出口被定位為偏離中心處理流軸線一垂直偏置量。
2.如權利要求1所述的引發劑注射噴嘴，其中，水平偏置量對垂直偏置量的比例是從約1. 0至約10。
3.如權利要求1所述的引發劑注射噴嘴，其中，喉部的半徑減去垂直偏置量後與喉部的半徑的比例是從約0. 45至約0. 90。
4.如權利要求1所述的引發劑注射噴嘴，其中，擴張部角度是從約23至約48度。
5.如權利要求1所述的引發劑注射噴嘴，其中，擴張部角度對收縮部角度的比例是從約1. 0至約3. 0。
6.如權利要求1所述的引發劑注射噴嘴，其中，成形注射器尖端包括針狀形狀。
7.如權利要求1所述的引發劑注射噴嘴，其中，成形注射器尖端包括方形針狀形狀。
8.如權利要求1所述的引發劑注射噴嘴，其中，成形注射器尖端包括倒圓的或穹頂狀的形狀。
9.如權利要求1所述的引發劑注射噴嘴，其中，成形注射器尖端具有斜面。
全文摘要
一種用於混合引發劑與處理流體的引發劑注射噴嘴，包括本體，包括用於接收處理流體的入口、出口、和用於接收引發劑的注射器入口；處理流體流動通道，處理流體通過該處理流體流動通道沿中心處理流軸線在所述入口和出口之間行進，該處理流體流動通道還依次包括收縮部、喉部、和擴張部；引發劑流體流動通道，引發劑通過該引發劑流體流動通道沿注射器中心垂直軸線在注射器入口和注射器出口之間行進，其中引發劑流體流動通道與處理流體流動通道在收縮部相交；針突，至少部分地包括引發劑流體流動通道且還包括成形注射器尖端，該成形注射器尖端形成引發劑流體流動通道的注射器出口；其中，注射器出口位於處理流體流動通道的收縮部中且當沿中心處理流軸線確定時在喉部的上遊一水平偏置量處；以及其中，當沿注射器中心垂直軸線確定時，注射器出口被定位為偏離中心處理流軸線一垂直偏置量。
文檔編號B01J19/26GK102369055SQ201080014447
公開日2012年3月7日 申請日期2010年2月4日 優先權日2009年2月5日
發明者G.霍默索姆, J.基廷, L.莫斯, O.伯比, W.茲肖赫 申請人:陶氏環球技術有限責任公司