Rh精煉工藝生產管線鋼j55的方法

2023-10-10 10:52:44 2

專利名稱：：Rh精煉工藝生產管線鋼j55的方法
技術領域：
：本發明屬於煉鋼工藝
技術領域：
，特別是提供了一種RH精煉工藝生產管線鋼J55的方法。
背景技術：
：近年來，我國石油、天然氣管線用鋼發展迅速，為了滿足管線鋼高潔淨度的要求，石油套管J55傳統工藝路線為鐵水預處理一復吹轉爐冶煉一LF精煉—Ca處理一板坯連鑄一熱軋，此種工藝路線存在生產成本高，周期長的缺點。
發明內容本發明的目的在於提供一種RH精煉工藝生產管線鋼J55的方法，採用鐵水預處理—復吹轉爐冶煉一轉爐出鋼渣洗—RH精煉—Ca處理—板坯連鑄—熱軋工藝路線，RH精煉替代傳統的LF工藝生產石油套管J55，使得RH工藝具備生產S含量要求在0.006%以下的管線鋼，夾雜物檢驗合格，板巻性能達到用戶技術要求，實現了工藝的靈活性和生產的經濟性。本發明採用鐵水預處理—復吹轉爐冶煉—轉爐出鋼渣洗—RH精煉—Ca處理一板坯連鑄—熱軋。表l石油套管J55化學成分標準(％)tableseeoriginaldocumentpage3未見國內鋼廠採用朋工藝路線生產石油套管J55，本發明拓寬了低硫管線鋼生產的工藝路線，為經濟靈活的生產調度和組織提供可行性技術支持。本發明採用以下關鍵技術實現RH工藝路線生產石油套管J55的目的。(1)鋼水低硫含量的控制單吹顆粒鎂鐵水預處理的脫後硫含量0.003重量％以下，廢鋼採用低硫坯頭。採用轉爐高溫出鋼，出鋼溫度為1680~1720°C，轉爐出鋼時隨鋼流加550650kg小粒白灰，並加Al—Fe800900kg，出鋼結束後加緩釋脫氧劑200-300kg，然後強攪拌35min，以達到渣洗脫S和降低爐渣氧化性的目的。表2緩釋脫氧劑的成分(重量百分數)和性能tableseeoriginaldocumentpage3(2)夾雜物變性處理管線鋼J55要求餵Si-Ca線對硫化物夾雜進行變性，使長條狀的MnS夾雜儘量變性為球狀的CaS，提高產品性能的各向同性。而當爐渣的氧化性較高時，Ca的吸收率很低，因此餵線前要對爐渣進行改質處理，渣中TFe含量必須控制在1.01.5重量W。(3)鋼水潔淨度RH精煉處理結束後，採用餵Ca-Si線軟攪拌，保證鋼水1525min的靜置時間再開始澆鑄，保證夾雜物充分上浮，提高鋼水的潔淨度。本發明所述的轉爐為210t頂底復吹轉爐，並帶副槍。，所述的RH精煉是採用輕處理模式，最高真空度3050mbar,成分調整後鋼水循環6-8min。本發明的優點在於，用RH精煉替代傳統的LF工藝生產石油套管J55，使得RH工藝具備生產S含量要求在0.006重量％以下的管線鋼，夾雜物檢驗合格，板巻性能達到用戶技術要求。具體實施例方式單吹顆粒鎂鐵水預處理的脫後硫含量0.003重量％，廢鋼採用自產的低硫坯頭，轉爐終點[S]為0.008重量W以下，如表3所示。採用轉爐高溫出鋼，出鋼溫度為1700'C左右，出鋼前期就開始加入配備好的A1—Fe800-900kg和600kg小粒白灰，混合鋼流一同加入，到出鋼l/5前加完。出鋼結束後在渣面上灑緩釋脫氧劑200-300kg，然後強攪拌3min，渣洗後[S]含量為0.005重量%，工藝過程鋼水成分與爐渣成分，如表4和表5所示。轉爐渣洗後鋼包頂渣為CaO-Si02-Al203-MgO渣系，爐渣改質後，渣中TFe由出鋼前的20%左右降至1.5%以下。轉爐渣洗後爐渣曼內斯曼指數MI^CaO/Al2(VSi02)分別為0.18和0.14，Ca0/A1A分別為1.08和1.23，L^(S)/[S]分別為14.8和11.4，此頂渣脫硫效果較好，轉爐爐後渣洗脫硫20-30卯m，脫硫率分別為37.5%和28.5%，鋼水[S]含量在0.006重量％以下。鋼水進RH後採用輕處理循環去除夾雜物，最高真空度35mbar,成分調整後鋼水循環6-8min。RH破真空後進行餵Si—Ca線夾雜物變性，RH處理結束後鋼水鎮靜20min。LF和RH精煉工藝夾雜物級別都在2.0級以下，但RH工藝比LF工藝矽酸鹽類夾雜物要稍低，說明RH處理結束後的鎮靜對提高鋼水質量有明顯的效果。表3鐵水預處理及轉爐終點成分和溫度tableseeoriginaldocumentpage4表4工藝過程鋼水成分變化'工序[%C〗[%Si][%P]網[%Alt][%Als;i[%Nb[%Ca][N]Ppm實例1TSO0.031O扁0.060.012o細渣洗後0.0730.1190.960.01」0.0050.040.036RH到站0.0750.1220.960.010.0050.0370.0360.03427"RH過程0.1680.1711.050.010.0060.0270.0260.033RH結束0.1740.1741.090.011O扁0.036O顯0.0330.01629RH吊包0.1720.2021.090.011O細0.0370.0370.0330.0150.0037中間包0.170.21.090.011O馬0.0330.030.0330.015O纖42實例2TSO0.031O扁0.07O扁O層渣洗後0.1060.0990.94O扁0.0050.0260.02RH到站0.1070.10.930，0.0050.0220.021O錢RH過程0.1740.1611.070.010.0060.0340.0310.032RH結束0.1770.1891.080.010.0050.0360.0290.0330.015RH吊包0.170.1921.070.01O德0.0370.0360.0320.0160.0022中間包0.170.191.080.01O細0.0340.0310.0320.0160.00235表5工藝過程爐渣成分變化CaOSi02MgOTFeA1203MnOP205S鹼度R實例I轉爐終點48.83612.0558.62919.371.3970.054.051RH到站39.0526駕8.5551.42736細0.7340.0510.0746.502RH結束37.7705.1929.616l細38.3430.7440.036O扁7.275實例2RH到站39,7858.0228.2920.70232.1960.8850.0270.0574.959RH結束37.7395.34111.1751.21435.7941.0410.0330.0507.06權利要求1.一種RH精煉工藝生產管線鋼J55的方法，採用鐵水預處理→復吹轉爐冶煉→轉爐出鋼渣洗→RH精煉→Ca處理→板坯連鑄→熱軋；在工藝中控制如下參數(1)鋼水低硫含量的控制單吹顆粒鎂鐵水預處理的脫後硫含量0.003重量％以下，廢鋼採用低硫坯頭；採用轉爐高溫出鋼，出鋼溫度為1680～1720℃，轉爐出鋼時隨鋼流加550～650kg小粒白灰，並加Al—Fe800～900kg，出鋼結束後加緩釋脫氧劑200-300kg，然後強攪拌3～5min，以達到渣洗脫S和降低爐渣氧化性的目的；(2)夾雜物變性處理管線鋼J55要求餵Si-Ca線對硫化物夾雜進行變性，使長條狀的MnS夾雜儘量變性為球狀的CaS，提高產品性能的各向同性；餵線前要對爐渣進行改質處理，渣中TFe含量必須控制在1.0～1.5重量％。(3)鋼水潔淨度RH精煉處理結束後，採用餵Ca-Si線軟攪拌，保證鋼15～25min的靜置時間再開始澆鑄，保證夾雜物充分上浮，提高鋼水的潔淨度。2.按照權利要求1所述的方法，其特徵在於，所述的轉爐為210t頂底復吹轉爐，並帶副槍。3.按照權利要求1的方法，其特徵在於，所述的RH精煉是採用輕處理模式，最高真空度3050mbar，成分調整後鋼水循環68min。4.按照權利要求l的方法，其特徵在於，所述的緩釋脫氧劑成分為CaO:18-25，A1203:30-50%,Al:15-20%，Si02:5-6%，MgO:15-17%，均為重量百分數；熔點1180°C。全文摘要一種RH精煉工藝生產管線鋼J55的方法，屬於煉鋼工藝
技術領域：
。採用鐵水預處理→復吹轉爐冶煉→轉爐出鋼渣洗→RH精煉→Ca處理→板坯連鑄→熱軋工藝路線，RH精煉替代傳統的LF工藝生產石油套管J55，使得RH工藝具備生產S含量要求在0.006％以下的管線鋼，夾雜物檢驗合格，板卷性能達到用戶技術要求，實現了工藝的靈活性和生產的經濟性。文檔編號C21C7/064GK101545067SQ20091008442公開日2009年9月30日申請日期2009年5月15日優先權日2009年5月15日發明者亢小敏,軍馮,劉柏松,周德光,張永青,朱立新,明李,李海波,輝潘,軍章申請人:首鋼總公司