使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體的製作方法

2023-09-12 21:34:45 4

專利名稱：使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體的製作方法
技術領域：
本發明涉及使用閉孔膨脹珍珠巖(closed well expanded perlite)的絕熱體，尤其涉及滿足下述條件的絕熱體可通過使用在其表面上不具有針狀結構的中空閉孔膨脹珍珠巖，從而通過低密度來改善可構建性(constructability);可降低材料成本和能源成本；以及由於出色的導熱率，可通過減小絕熱體的厚度來減少設備安裝所需面積。
背景技術：
在諸如石油化工、發電廠和鋼鐵廠等行業中，它們的生產工序和生產線(lines)由複合結構組成。尤其是，經常使用在高溫或低溫下儲存流體的生產線或轉移流體的生產線。由於絕熱體防止能源流失，因而工業絕熱體在高溫或低溫部分的行業中起著非常重要的作用，並與產品質量有密切的關係。尤其是，主要依賴於能源進口的國家更易受到整個行業中能源減少的影響，能源減少例如歸因於高油價、按照氣候變化公約對碳排放的調節等。根據這些趨勢，對如下方面進行了持續不斷的研究和努力開發各領域中的材料，並改善其在用於工業設施的絕熱體中的性能。工業絕熱體中通常使用基於無機纖維的絕熱體、基於粉末的絕熱體和基於泡沫的絕熱體。通過使用玻璃棉、巖棉(rock wool)和無機纖維製造基於纖維的絕熱體，所述玻璃棉使用基於玻璃的礦物質(如石英砂、石灰石、長石和蘇打灰等)作為材料，所述巖棉使用高爐渣和玄武巖作為材料，所述無機纖維例如基於氧化鋁的纖維、氧化鋯纖維和碳纖維等。正如多篇文獻(如韓國專利號10-0522568「Water_vaporable adiabaticpipe byusing glass fiber and its manufacturing method，，和韓國專利號 10-0760003 「Glassfiber insulating material of curved type for heat_retainingand itsmanufacturing method」等)中所公開的，通過使用無機纖維組中的長玻璃纖維來生產席墊(mat),對在其上疊加有多個層的席墊再次進行針刺穿孔(needle-punched),然後注入粘合劑並進行粘合來製造產品。由上述方法製造的產品其有利之處在於，由於纖維形式的特性而使該產品易於運輸，並且該產品具有比相關領域中基於無機纖維的絕熱體更低的導熱率；但不足之處在於，該產品的密度變化太大，以致於熱特性不均勻。尤其是，該產品易受水分(moisture)損害，即使當其表面經過防水處理後，纖維的特性使得水分能容易地滲入到其橫截面等處，結果存在如下問題在其上疊加有多個層的席墊上產生了裂縫，因此，導熱率急劇升高且產品的耐用性減退。進一步而言，施工期間產生的玻璃纖維粉塵對人體有害，因此，還得努力防止在工作場地生成粉塵。通過使用矽酸鈣、硅藻土和鹼式碳酸鎂等製造基於粉末的絕熱體。
尤其是，其中常用的矽酸鈣絕熱體是通過如下步驟固化成的產品使硅藻土和熟石灰在過量的水中進行水熱反應，將混合物在泥漿狀態下溼法成型，並在高壓釜中於高壓下加熱該混合物。雪矽鈣石和硬矽鈣石的形狀其有利在於出色的剛度(隨固化期間的晶體結構而變化)和降低的導熱率(隨晶體形狀而變化)，但是隨著固化作用而進行的製造過程很複雜，因此生產能力較低。尤其是，就雪矽鈣石來說，存在著可能不會改善防水性能的問題。基於泡沫的絕熱體是使用膨脹蛭石或膨脹珍珠巖的絕熱體，並且通常將膨脹珍珠巖絕熱體用於工業用途。膨脹珍珠巖絕熱體其有利之處在於，該絕熱體具有簡單的製造工藝、高的產率和低的材料成本，並因此已在工業絕熱體中普遍使用。然而，作為原料的膨脹珍珠巖具有極少量的小顆粒填充顆粒間的間隙，而其粒徑分布極其偏向於針狀結構的、具有開孔形狀的大顆粒。·因為這一原因，顆粒間的間隙增多並形成高水平的總孔隙率，因此，存在著在成型過程中的壓縮作用使膨脹珍珠巖的孔損壞的問題，並因而熱效率減退。另外，當製造針狀結構的開孔膨脹珍珠巖時，由於基於矽酸鹽的粘合劑作為無機粘合劑時的吸收率較高，使得基於矽酸鹽的粘合劑的用量增高；並且基於矽酸鹽的粘合劑本身具有無定形形狀，因此其不足之處在於膨脹珍珠巖絕熱體具有比基於玻璃纖維或基於粉末的水合物絕熱體更高的導熱率，或者具有比基於粉末的水合物絕熱體更低的剛度。為解決上述問題，已進行了各種研究和開發(R&D)，但是所述R&D的焦點放在製造方法而非改善膨脹珍珠巖本身上，因此，在克服由壓縮成型引起的導熱率減退方面存在限制；並且因為在用於增強剛度的乾燥過程中提出了燒結或固化等方法，存在著製造工藝複雜且製造成本增加等問題。此外，即使就膨脹珍珠巖本身來說，各項發明公開如下。在日本專利申請號2007-320805 「Hard foamed perlite and itsmanufacturingmethod」中，公開了通過對膨脹珍珠巖各壓縮強度的燒結條件進行調節，製造剛度高的細小球形硬質泡沫珍珠巖。在美國專利號5，005，696 「Round Baler」中，公開了通過使用間接加熱型膨脹燒
結爐來製造球形膨脹珍珠巖。然而，上述發明通過使用球形形狀來增強剛度，並且僅允許水或油的吸收達到低水平，因此存在以下問題由於僅追求球形無孔的性質而造成膨脹珍珠巖的比重高，內孔間的壁變厚，結果，在絕熱體的製造期間實現了剛度的增強，但在導熱率方面產生了不良影響。現有技術文件專利文件專利文件I :韓國專利號 10-0522568「Water_vaporable adiabatic pipeby usingglass fiber and its manufacturing method」 ；專利文件2 :韓國專利號 10-0760003 「GLASS FIBER INSULATINGMATERIAL OFROUND TYPE FOR HEAT-RETAINING EQUIPMENTAND ITS MANUFACTURING METHOD」 ；專利文件3 :日本專利申請號 2007-320805 「Hard foamed perlite anditsmanufacturing method，，；專利文件4 :美國專利號 5，005，696 「Round Baler」。

發明內容
技術問題因此，完成 了本發明以解決上述問題，本發明的目的是使壓縮成型期間膨脹珍珠巖的顆粒破碎(particle crushing)和孔結構破壞得以最小化,通過以下作用實現製造出大多數在其表面上不具有針狀結構的中空閉孔形式的膨脹珍珠巖，來最大程度地使單位顆粒變輕、並改善膨脹珍珠巖的剛度；通過適當控制大顆粒、中等顆粒和小顆粒的粒徑分布，來緻密地填充本體使顆粒間的間隙最大限度地被填充，從而防止膨脹珍珠巖在壓縮成型期間由於顆粒間的大間隙而發生破碎。本發明的另一目的是提供使用膨脹珍珠巖的絕熱體，該絕熱體可通過輻射和傳導來降低導熱率、並得到更加改善的剛度和硬度，這是因為可通過使待透入膨脹珍珠巖的基於矽酸鹽的粘合劑的量降低，來製造出密度大大降低的絕熱體，同時，膨脹珍珠巖的表面變為閉孔形狀，並且由於其表面上的針狀結構的移除而減小待塗覆的比表面積，從而僅使用在其表面上賦予粘附作用的粘合劑的量。技術方案為實現上述目的，本發明所述使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體包含10wt%-84wt%膨脹珍珠巖，該膨脹珍珠巖含有中空乾燥的膨脹珍珠巖礦石顆粒作為活性成分，該顆粒具有閉孔形狀的表面；15wt% _85wt%液態粘合劑；以及O. 25wt% _5wt%增強纖維。本發明所述使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體的製造方法包括如下步驟第一步，乾燥珍珠巖礦石，控制結晶水佔珍珠巖重量的Wt %，然後使珍珠巖礦石膨脹，其中使具有閉孔形狀表面的中空顆粒膨脹以製造膨脹珍珠巖，從而使該顆粒的組成中具有一定的粒徑分布；第二步，通過向第一步中製造的膨脹珍珠巖中加入液態粘合劑和增強纖維、並對得到的混合物進行混合，來製備混合材料；第三步，通過對第二步中製備的混合材料進行壓縮，來製造成型體(molded body);以及第四步,對第三步中製造的成型體進行乾燥。在第三步的成型體製造期間，使第二步的混合材料進一步經受本體緻密填充法(body compact filling)進行振動(vibration)或衝擊(shock),然後對其進行壓縮,從而製造成型體。此外，在第四步的乾燥過程中，可通過使用直接或間接的熱風或者微波進行乾燥。有益效果根據上述解決手段，可將本發明所述的絕熱體作為絕熱體用於高溫或低溫過程、例如用於工業設施等，所述絕熱體可通過使用中空閉孔膨脹珍珠巖最大程度地緻密填充本體，而使膨脹珍珠巖顆粒間的間隙最小化，從而由於低密度而改善可構建性，並且該絕熱體可降低材料成本和能源成本，並且通過減少絕熱體的厚度來減少設備安裝所需面積。


圖I為闡明用於相關領域中的絕熱體的膨脹珍珠巖的圖(A):大於 800 μ m(30 倍放大);⑶500 μ m_800 μ m(32 倍放大);
(C) 500 μ m-400 μ m(32 倍放大)；(D) :250 μ m-400 μ m(48 倍放大)；(E) 250 μ m-160 μ m(84 倍放大)；(F) :63 μ m-160 μ m(100 倍放大)；(G) 63 μ m(100 倍放大)。圖2為闡明本發明的膨脹珍珠巖的圖(A):大於 400 μ m(32 倍放大)；(B) :250 μ m-400 μ m(48 倍放大)；(C) 160 μ m-250 μ m(84 倍放大)；(D) :63 μ m-160 μ m(100 倍放大)；(E) 63 μ m(100 倍放大)。
圖3為本發明所述使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體的製造過程圖。
具體實施例方式下文中將參考附圖對本發明的優選實施方式進行詳細描述。首先，相關領域中使用膨脹珍珠巖的絕熱體的製造方法包括使礦物相珍珠巖得到開孔膨脹珍珠巖的膨脹過程，其中，所述膨脹過程包括使礦物相珍珠巖與無機粘合劑進行混合的混合過程；使混合物具有目標形狀的成型過程；以及將液態無機粘合劑中的水分物理移除的乾燥過程。如果對上述膨脹過程進行更詳細的描述的話，珍珠巖通常分為天然礦物質、例如珍珠石(pearlstone)、松脂石(pitchstone)和黑曜巖(obsidian)等,並且還包括具有其它相似性能的浮石(pumice)(下文中統稱為礦石)。雖然根據其種類不同，礦石可具有不同的含水量，但是在其內部含有稱為結晶水的水分；當在燒結過程中使礦石於高溫下通過火焰時，其表面透明化，並且其內部的水分蒸發使礦石膨脹。通常，膨脹珍珠巖絕熱體極大程度上受到傳導和輻射的影響。在材料相同的情況下，傳導主要受到材料密度的影響；材料輕時傳導作用低，材料越重，傳導作用往往越高。隨著輻射從低溫區域至高溫區域，輻射對熱轉移的影響增加。換句話說，輻射受膨脹珍珠巖顆粒所具有的孔的形狀和尺寸的影響；閉孔形狀的孔的尺寸越小、數量越多，通過輻射進行的熱轉移越低；開孔形狀的孔的尺寸越大、數量越少，熱轉移越高。然而，當製造具有低密度的絕熱體以改善膨脹珍珠巖的熱轉移時，造成膨脹珍珠巖本身的剛度不足，因此，其現在常用的標準幾乎達到其極限。當珍珠巖輕微膨脹使得作為材料使用的膨脹珍珠巖的單位顆粒的比重大於其極限時，內孔的尺寸通過過度膨脹而增力口、並且孔的分隔膜變薄，結果是顆粒表面爆裂開，因此，膨脹珍珠巖變成具有針狀結構的開孔形狀，並且其比重由於剝離的片(peeled pieces)變得相當重。因此，隨著其表面上的開孔形狀變得嚴重(severe)，內孔也增多，通過輻射進行的熱轉移增高，並且顆粒的剛度降低，從而也降低了絕熱體的剛度。如果要增加絕熱體的剛度，要使成型期間膨脹珍珠巖的用量在相當程度上增加以增大其密度，從而增加通過傳導進行的熱轉移，這一直被認為是一個問題。為解決該問題，將首先描述本發明用於使膨脹珍珠巖絕熱體性能最大化的核心技術，然後將再按如下所述描述其益處與特性。第一，本發明產生了在大多數膨脹珍珠巖表面上不具有針狀結構的、中空閉孔形狀，並且當最大程度減輕膨脹珍珠巖的比重以降低導熱率時，通過使開孔的生成最小化而在顆粒剛度方面變強。首先而言，為了生產在其表面上不具有針狀結構的、中空閉孔膨脹珍珠巖，當通過乾燥來控制內部結晶水的量以抑制過度膨脹時可製備膨脹珍珠巖，從而使膨脹珍珠巖的形狀變成表面上無針狀結構的中空閉孔形狀。反之，當結晶水的量太少時，珍珠巖不膨脹或膨脹性減弱，並且顆粒的比重增高。因此，需要控制結晶水基於珍珠巖總重的wt%，從而使珍珠巖膨脹。此外，結晶水的控制程度根據珍珠巖礦石中結晶水的量和特性而不同，因此不可能統一決定；但是，根據礦石種類，通過直接的實驗可確定上述程度。然而，一般而言，當珍珠巖的粒徑大於400 μ m時，儘管不斷地控制結晶水的wt%，但是珍珠巖的粒徑越大，結晶水的絕對量越高；因此，當對結晶水進行汽化以使珍珠巖膨脹時,壓力升高並破壞表面,從而產生大量的開孔。 因此,在其製備過程中，珍珠巖整齊石(perlite regular stone)(本文中用來定義結晶的珍珠巖)的粒徑分布越廣，將較大顆粒製成閉孔就越困難。此外，粒徑小於63 μ m時容易造成不膨脹。因此，珍珠巖需要通過使用如下方法進行膨脹預先從珍珠巖整齊石中移除粒徑小於63 μ m的顆粒，從而在燒結過程中不產生這些顆粒，減少大顆粒在總粒徑分布中的數量，並適當嚴格地設計粒徑分布。大多數由此製備的粒徑小於63 μ m的顆粒具有不同於相關領域中的珍珠巖的中空形狀，因此導熱率或顆粒剛度方面明顯不同，並且所得到的具有隔熱性能的細微顆粒非常有助於填充顆粒間的間隙，從而起到優選的作用。在此，通常使用的膨脹方法的實例包括直接火焰法(使火焰直接接觸原料的方法)和間接火焰法(不使火焰接觸原料的方法)等，而且還包括對落入目標粒徑分布範圍內的珍珠巖同時進行膨脹的方法；以及使各粒徑的珍珠巖進行膨脹，再將單獨的珍珠巖進行混合，從而落入目標粒徑分布範圍內的方法。對於通過這些方法製造的大多數膨脹珍珠巖而言，在膨脹珍珠巖的內部形成數個孔(several cells)形式的小顆粒，並且隨著珍珠巖粒徑的增加，大量的孔聚集體形成顆粒剛度高的中空閉孔形狀，從而使得可將珍珠巖膨脹至具有較輕的比重。然而，雖然可使用這些方法，但是不可能將所有的膨脹珍珠巖都製成完全中空閉孔形狀。由於通常使用的垂直和水平膨脹爐的特性，根據粒徑的差別，大約10% -30%的顆粒還具有開孔形狀；並且對於製成閉孔形狀的膨脹珍珠巖，由於在膨脹過程或在空氣中轉移期間的碰撞，其部分表面有時變成開孔，因此，通常大約70% -80%的顆粒會變成閉孔。然而，並不總是要求本發明中閉孔的範圍滿足於上述待使用的限定數值。這是由於如下事實礦石種類和設備條件存在著不同；並且相比於相關領域中的膨脹珍珠巖，即使當閉孔佔約50%時，其效果也會得到顯著改善。通過圖I和圖2，將對本發明的特性(已在上文中描述)進行如下詳細描述。具體來說，圖I為表明相關領域中絕熱體的膨脹珍珠巖的掃描電鏡照片的圖，圖2為表明本發明膨脹珍珠巖的掃描電鏡照片的圖。參考圖I可以證實，相關領域中絕熱體的膨脹珍珠巖中的大多數顆粒完全顯示出開孔形式，並且在其表面形成許多針狀顆粒；(E)在粒徑為250 μ m以下的顆粒中包含由於過度膨脹而破碎的片；(F)包含於粒徑為160 μ m以下的顆粒中的碎片的量增加一半以上；以及(G)粒徑小於63 μ m的大多數顆粒(即使無孔)為碎粉末，並且包含大量的未膨脹顆粒。相反，圖2表明本發明的膨脹珍珠巖，其中一些開孔部分地由粒徑約400 μ m的大顆粒示出，但是，這實際上是僅限於其表面上的一種形式；內孔為各自獨立的孔，並且幾乎不包含由於過度膨脹而破碎的粉末。尤其是，粒徑小於63 μ m的大多數顆粒是中空的。因此，在相關領域絕熱體的膨脹珍珠巖中，存在大量粒徑為400 μ m-800 μ m的顆粒，並且存在大量粒徑甚至為800 μ m以上的顆粒。因此，膨脹珍珠巖內孔的整體尺寸增加；相比於本發明膨脹珍珠巖中的孔的數量，在相同體積中的孔的數量太小；由於過量的碎粉末，熱轉移只有進一步減退(破碎的膨脹珍珠巖和碎粉末幾乎都沒有孔)。然而，在本發明中，通過使開孔的生成最小化來將大多數膨脹珍珠巖製成顆粒剛度高的中空閉孔形狀，從而儘可能最大程度地減輕膨脹珍珠巖的比重，可降低對熱轉移影 響最大的導熱率。第二，為防止在壓縮成型過程中膨脹珍珠巖由於顆粒間的間隙大而粉碎，對本體進行緻密填充，從而可通過適當控制大顆粒、中等顆粒、小顆粒和細微顆粒的粒徑分布，來儘可能最大程度地填充顆粒間的間隙。當通過對製造膨脹珍珠巖絕熱體的通用方法進行比較來描述本發明的上述特性時，通過壓制(press)使成型過程以壓縮成型進行。此時，通常以待製造的成型體的體積約3. 5倍以上的體積對堆積狀態(bulkstate)的膨脹珍珠巖和混合材料進行壓制。此時，如果膨脹珍珠巖具有開孔針狀結構，顆粒間的間隙的尺寸大且顆粒的剛度脆弱，使得顆粒和孔往往在壓縮成型過程中被破碎。相反，如果壓縮未充分進行，產品的成型狀態劣化，從而減弱了產品的剛度和硬度，這樣是有問題的。進一步而言，為了使顆粒間的間隙最小化，採用如下方法機械引入堆積狀態的膨脹珍珠巖，通過振動或衝擊進行本體緻密填充，然後進行壓縮成型。在該方法中，當膨脹珍珠巖本身具有開孔形狀的針狀結構時，其效果並不顯著，並且粒徑分布本身也不合適。因此，在最終減小空隙方面存在限制。因此，相關領域中的膨脹珍珠巖絕熱體在如下方面具有問題膨脹珍珠巖本身具有開孔形狀的針狀結構，顆粒本身剛度弱並且由於不合適的粒徑分布使得顆粒間的間隙較大；因此，由於壓縮成型過程中產生的膨脹珍珠巖顆粒的破碎和孔的破壞，由輻射和傳導引起的效果增強，並且導熱率因此增高。因此，本發明通過使用不具有針狀結構的、中空閉孔膨脹珍珠巖來增強孔本身和顆粒的剛度，並通過適當控制大顆粒、中等顆粒、小顆粒和細微顆粒的粒徑分布來使顆粒間的間隙最小化，從而使顆粒間的間隙非常小；當將膨脹珍珠巖引入成型模具時緻密度得以改善，從而使其成型來實現比相關領域中膨脹珍珠巖的體積更小的體積。此外，本發明通過使膨脹珍珠巖(即使在低的壓縮比下)具有絕熱體的剛度，可使由於加壓引起的、膨脹珍珠巖顆粒和孔的破碎最小化。也就是說，考慮到破碎過程中自然產生的粒徑分布比、並且基於製造出不具有針狀結構的、中空閉孔膨脹珍珠巖的前提，最合理的情況是本發明的絕熱體具有20-40kg/m3的堆積密度；基於膨脹珍珠巖的重量，膨脹珍珠巖中含有的顆粒具有如下粒徑分布，即，15± IOwt %的顆粒具有大於400μπι的粒徑、40±15wt%的顆粒具有250-400 μ m的粒徑、20 ± IOwt %的顆粒具有160-250 μ m的粒徑、30± 15wt%的顆粒具有小於160 μ m的粒徑；並且通過本體緻密填充儘可能最大程度地使顆粒間的間隙最小化。在本發明中，從約400 μ m的粒徑起，即使充分控制珍珠巖的膨脹，仍有大量的開孔開始生成。具有400μπι粒徑的顆粒的量增高的原因是即使通過適當的粒徑分布使顆粒間的間隙最小化，但是仍有一些顆粒需要在壓縮成型期間破碎，仍有空的間隙需要填充；而且粒徑為400 μ m以上的膨脹珍珠巖比起粒徑為400 μ m以下的顆粒具有更弱的剛度，因此 可以起到這一作用。此外，當粒徑太小時，存在膨脹珍珠巖在混合過程中與液態粘合劑聚集的問題。另外，由於絕熱體內部因壓縮成型而變得過於緻密，所以在乾燥等過程中生成裂縫。然而，並不總是要求將本發明中的粒徑分布應用於待使用的限定數值。在本發明中，從約400 μ m的粒徑起，即使充分控珍珠巖膨脹，也會部分地生成開孔；根據結晶水和預熱程度，可更好地控制基於500 μ m的珍珠巖的膨脹。更具體而言，珍珠巖是自然資源之一，因此，粗巖石的結晶水和硬度根據礦石的產生過程而不同；因為結果(例如，膨脹珍珠巖的剛度和粒徑、開孔的生成比率等)可能會根據所製得的整齊石、加熱程度和膨脹爐種類而不同，所以很難統一地確定出標準。此外，由於當粗巖石破碎過程中的粒徑減小時，經常生成大量尺寸為200目以下的細粉，所以幾乎不可能維持恆定的粒徑分布比率或持續地控制破碎粒徑並處理掉殘餘物，因此，可優選粒徑在儘可能大的範圍內增加。進一步而言，可通過選自下述方法中的一種或多種方法實現製備在符合目標粒徑分布範圍的情況下，同時進行膨脹的方法；以及生產具有各粒徑的顆粒並將各顆粒進行混合，從而得到目標粒徑分布範圍內的顆粒的方法。第三，減少用作粘合材料的液態無機粘合劑的量以降低熱轉移效果。一般來說，在膨脹珍珠巖絕熱體中用作無機粘合劑的矽酸鹽是由M2OnSiO2XH2O所示的化合物，其中，M表示屬於元素周期表IA族的鹼金屬，並且η和X為整數。屬於IA族的鹼金屬的具體實例包括鋰、鈉和鉀等。矽酸鹽形式的液態無機粘合劑可根據其種類而不同，但它們中的大多數含有水的量為50%以上。將這些無機粘合劑用作膨脹珍珠巖絕熱體的粘合材料，並與膨脹珍珠巖和無機纖維進行混合，並且在壓縮成型前進行混合過程。此時，相關領域中的膨脹珍珠巖具有大的比表面積，這是由於膨脹期間的開孔位點和破碎顆粒吸收液態粘合劑的現象、破碎作用以及針狀結構，因此需要使用過量的液態無機粘合劑。然而，本發明的閉孔膨脹珍珠巖具有大部分封閉的表面和少量的針狀結構，因此，即使以相比於相同體積膨脹珍珠巖用量的80%以下的量使用液態無機粘合劑，本發明的閉孔膨脹珍珠巖在保證剛度方面也是有利的。在本發明中，以比相關領域中的絕熱體更少的量來使用膨脹珍珠巖，因此，無機粘結劑的用量實際上顯著減少。矽酸鹽本身為非晶，因此導熱率高；由於矽酸鹽的用量減少，製造出低密度的絕熱體，結果得到了對傳導作用的影響降低的效果。此外，水分會對導熱率產生不利影響，而本發明的絕熱體其有利之處在於本發明的絕熱體在相同的乾燥條件下以更小的量加以使用，具有更低含量的、由無機粘合劑殘留在絕熱體中的水分。因此進一步而言，本發明的絕熱體也有利於節約能源成本和乾燥時間。此外，本發明的液態粘合劑可另外使用有機粘合劑，或可以與無機粘合劑一起使用。如果液態粘合劑可以充當粘合材料，可將該液態粘合劑用於絕熱體。然而，此時需要考慮應用絕熱體的使用條件。通常而言，在膨脹珍珠巖絕熱體的使用中，使用娃基防水劑(silicon-based
water repellents)以防止對影響導熱率的水分進行吸收。在本發明中，還可使用相關領域中的矽基防水劑，但是可另外塗覆矽烷單體系列，以改善防水性、降低吸收能力並改善流動性等(本文所表達的流動性是指由於休止角以及顆粒間的摩擦作用低而易於位移)。在膨脹珍珠巖絕熱體中，使用矽基防水劑是為了消除水分的影響；當向上面施用基於娃燒的單體塗層(monomer coating)時,各顆粒均展現出防水性能,並可在壓縮成型前對緻密填充產生有利影響。矽基防水劑對珍珠巖表面沒有反應性，但具有處於矽氧烷低聚物形式的矽易於粘附的形式，矽基防水劑只充當防水劑，並不能改善流動性。然而，基於矽烷的單體具有烷氧基，該烷氧基在其末端具有與與珍珠巖形成的化學鍵，並且在其尾部具有顯示出防水性特徵的烷基基團；因此，該單體如同樹枝或叢狀物(tree branches or flocci) 一樣從珍珠巖的整個表面向外延伸形成層,從而降低表面上的摩擦阻力。結果是改善了流動性，因此，當將該單體引入壓縮成型過程中時易於進行本體緻密填充，並且不同於相關領域中的矽基單體，得到持久具有防水性特性的效果。在本發明中，由於防水劑使用目的為顯示出防水性能的表面塗層，所以不僅可使用基於有機矽烷的防水劑，還可使用可增強強度的基於鈦酸酯的防水劑和基於鋯酸酯的防水劑；更具體而言，其實例包括基於有機矽烷的偶聯劑，包括異辛基三甲氧基矽烷、甲基二甲氧基娃燒、羊基二乙氧基娃燒、3-氨基丙基二乙氧基娃燒、3-縮水甘油氧基丙基二甲氧基娃燒、3_甲基丙稀酸氧基丙基二甲氧基娃燒、乙稀基二乙氧基娃燒、乙稀基二甲氧基娃燒和乙稀基二(2_甲氧基-乙氧基)娃燒等；基於欽酸酷的偶聯劑，包括新戍基(_■稀丙基)氧基三新癸酸基欽酸酯(neopentyl (diallyl)-oxy, trineodecanonyl titanate)、新戍基(~■稀丙基)氧基二(十~■燒基)苯橫酸欽酸酷、新戍基(~■稀丙基)氧基二( ~■羊基)磷醯鈦酸酯、新戊基(二烯丙基)氧基三(二辛基)焦磷醯鈦酸酯、新戊基(二烯丙基)氧基二(N-乙_■胺基)乙基欽酸酷、新戍基(_■稀丙基)氧基二(間氣基)苯基欽酸酷等；基於錯酸酷的偶聯劑，包括新戍基(~■稀丙基)氧基二新癸酸基錯酸酷、新戍基(~■烯丙基)氧基三(十二烷基)苯磺醯鋯酸酯、新戊基(二烯丙基)氧基三(二辛基)磷醯錯酸酷、新戍基(~■稀丙基)氧基二( ~■羊基)焦憐酸錯酸酷、新戍基(~■稀丙基)氧基，二 (N-乙_■胺基)乙基錯酸酷、新戍基(_■稀丙基)氧基二(間氣基)苯基錯酸酷等；以及上述物質的類似物。
為了增強本發明膨脹珍珠巖絕熱體的可成型性、彎曲強度和可構建性等，使其包含長度為5-30mm的增強纖維(reinforcing fibers)。該增強纖維使用各種基於無機材料的纖維和基於有機材料的纖維，或者使用它們的混合物。此外，可使用增強劑，從而額外增強強度或降低導熱率。為增強強度，使用白炭(white carbon)或尺寸小於50 μ m的氣相二氧化娃(fumedsilica)，儘管在壓縮前對膨脹珍珠巖顆粒間的間隙進行填充並降低成型壓縮比，仍獲得了緻密成型狀態，從而改善了強度。為了降低導熱率，可使用福射熱阻斷劑(radiant heat blocking agent)。當膨脹珍珠巖由開孔形狀轉變為閉孔形狀時，能夠降低輻射和傳導的影響；但是隨著溫度的升高，輻射的影響增強，在阻斷輻射的影響方面存在限制。因此，通過添加額外阻斷輻射的材料可進一步降低導熱率。
尤其是，在高溫區域表現出更重要的影響。實施例為基於上述內容進行更詳細的描述，將參考實施例和實驗實施例對本發明進行如下詳細描述，但是本發明的範圍並不限於此。本發明所述使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體I的製造使用珍珠巖整齊石，製造膨脹珍珠巖；所述膨脹珍珠巖的密度為30kg/m3，根據粒徑差別，所述膨脹珍珠巖基於膨脹珍珠巖的總重表現出如下粒徑分布15wt%的顆粒具有大於400 μ m的粒徑、40wt%的顆粒具有250-400 μ m的粒徑、20wt%的顆粒具有160-250 μ m的粒徑、3(^七％的顆粒具有小於160 μ m的粒徑，閉孔比率為70%。通過向1，OOOg如上製造的閉孔膨脹珍珠巖中加入佔膨脹珍珠巖重量1.5Wt%的無機纖維,然後對混合物進行混合,來製備混合材料。通過向l，000g的33Be'矽酸鈉中加入佔矽酸鈉重量O. 5wt%的矽基防水劑，然後對混合物進行混合，來製備液態無機粘合劑。將459g如上製備的混合材料和413g如上製備的液態無機粘合劑進行混合，然後將所得到的混合物壓縮約3. 2倍(初始體積)來製造尺寸為300 X 300 X 50mm3的成型體(體積4. 5L)(在本文中，壓縮比並不是人為調節的，而是意味著當向成型模具中引入一定量的混合物時，基於堆積狀態體積製造4. 5L成型體期間所生成的壓縮比。這一點同樣也適用於實施例和比較例)。在對流乾燥器中於200°C下將所製造的成型體乾燥4小時，以製造密度為130±5kg/m3的閉孔膨脹珍珠巖絕熱體I。本發明所述使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體2的製造製備在實施例I中製造的、密度為30kg/m3的閉孔膨脹珍珠巖。通過向1，OOOg如上製造的閉孔膨脹珍珠巖中加入佔膨脹珍珠巖重量1.5Wt%的無機纖維,然後對混合物進行混合,來製備混合材料。通過向l，000g的33Be'矽酸鈉中加入佔矽酸鈉重量O. 5wt%的矽基防水劑，然後對混合物進行混合，來製備液態無機粘合劑。將405g如上製備的混合材料和365g如上製備的液態無機粘合劑進行混合，然後將所得到的混合物壓縮約2. 8倍(初始體積)來製造尺寸為300 X 300 X 50mm3的成型體(體積 4. 5L) ο在對流乾燥器中於200°C下將所製造的成型體乾燥4小時，以製造密度為115±5kg/m3的閉孔膨脹珍珠巖絕熱體2。本發明所述使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體3的製造製備在實施例I中製造的、密度為30kg/m3的閉孔膨脹珍珠巖。通過向1，OOOg如上製造的閉孔膨脹珍珠巖中加入佔膨脹珍珠巖重量1.5Wt%的無機纖維,然後對混合物進行混合,來製備混合材料。通過向l，000g的33Be'矽酸鈉中加入佔矽酸鈉重量O. 5wt%的矽基防水劑，然後對混合物進行混合，來製備液態無機粘合劑。 將352g如上製備的混合材料和317g如上製備的液態無機粘合劑進行混合，然後將所得到的混合物壓縮約2. 5倍(初始體積)來製造尺寸為300 X 300 X 50mm3的成型體(體積 4. 5L) ο在對流乾燥器中於200°C下將所製造的成型體乾燥4小時，以製造密度為100±5kg/m3的閉孔膨脹珍珠巖絕熱體3。本發明所述使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體4的製造將佔膨脹珍珠巖重量O. 5wt%的甲基三甲氧基矽烷塗覆到實施例I中製造的、密度為30kg/m3的閉孔膨脹珍珠巖上，從而製造閉孔膨脹珍珠巖。通過向IOOOg經塗覆的閉孔膨脹珍珠巖中加入佔膨脹珍珠巖重量I. 5wt%的無機纖維，然後對混合物進行混合，來製備混合材料。將IOOOg的33Be'矽酸鈉單獨製備為液態無機粘合劑。將459g如上製備的混合材料和413g如上製備的液態無機粘合劑進行混合，然後將所得到的混合物壓縮約3. I倍(初始體積)來製造尺寸為300 X 300 X 50mm3的成型體(體積 4. 5L) ο在對流乾燥器中於200°C下將所製造的成型體乾燥4小時，以製造密度為130±5kg/m3的閉孔膨脹珍珠巖絕熱體4。本發明所述使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體5的製造製備在實施例I中製造的、密度為30kg/m3的閉孔膨脹珍珠巖。通過向1，OOOg如上製造的閉孔膨脹珍珠巖中加入佔膨脹珍珠巖重量1.5Wt%的無機纖維,然後對混合物進行混合,來製備混合材料。通過向l，000g的33Be'矽酸鈉中加入佔矽酸鈉重量O. 5wt%的矽基防水劑，然後對混合物進行混合，來製備液態無機粘合劑。將352g如上製備的混合材料和317g如上製備的液態無機粘合劑進行混合，然後將所得到的混合物用佔混合材料重量3wt%的氣相二氧化矽進行處理、並再次進行混合，然後再壓縮約2. 5倍(初始體積)來製造尺寸為300 X 300 X 50mm3的成型體(體積4. 5L)。在對流乾燥器中於200°C下將所製造的成型體乾燥4小時，以製造密度為100±5kg/m3的閉孔膨脹珍珠巖絕熱體5。相關領域中使用開孔膨脹珍珠巖的絕熱體I的製造使用珍珠巖整齊石，製造相關領域中的開孔膨脹珍珠巖；該膨脹珍珠巖的密度為40kg/m3,基於膨脹珍珠巖總重表現出如下粒徑分布10wt%的顆粒具有大於800 μ m的粒徑、35wt%的顆粒具有500-800 μ m的粒徑、25wt%的顆粒具有250-500 μ m的粒徑、15wt%的顆粒具有160-250 μ m的粒徑、15wt%的顆粒具有小於160 μ m的粒徑。通過向1，OOOg如上製造的相關領域開孔膨脹珍珠巖中加入佔膨脹珍珠巖重量I. 5wt%的無機纖維,然後對混合物進行混合,來製備混合材料。通過向l，000g的33Be'矽酸鈉中加入佔矽酸鈉重量O. 5wt%的矽基防水劑，然後對混合物進行混合，來製備液態無機粘合劑。將635g如上製備的混合材料和571g如上製備的液態無機粘合劑進行混合,然後將所得到的混合物壓縮約3. 5倍(初始體積)來製造尺寸為300 X 300 X 50mm3的成型體(體積 4. 5L) ο在對流乾燥器中於200°C下將所製造的成型體乾燥4小時，以製造密度為 180±5kg/m3的開孔膨脹珍珠巖絕熱體I。相關領域中使用開孔膨脹珍珠巖的絕熱體2的製造製備在比較例I中製造的、密度為40kg/m3的開孔膨脹珍珠巖。通過向1，OOOg如上製造的相關領域開孔膨脹珍珠巖中加入佔膨脹珍珠巖重量I. 5wt%的無機纖維,然後對混合物進行混合,來製備混合材料。通過向l，000g的33Be'矽酸鈉中加入佔矽酸鈉重量O. 5wt%的矽基防水劑，然後對混合物進行混合，來製備液態無機粘合劑。將459g如上製備的混合材料和413g如上製備的液態無機粘合劑進行混合，然後將所得到的混合物壓縮約3. 2倍(初始體積)來製造尺寸為300 X 300 X 50mm3的成型體(體積 4. 5L) ο在對流乾燥器中於200°C下將所製造的成型體乾燥4小時，以製造密度為130±5kg/m3的開孔膨脹珍珠巖絕熱體2。相關領域中使用開孔膨脹珍珠巖的絕熱體3的製造為了對相同密度的本發明閉孔膨脹珍珠巖與相關領域中的開孔膨脹珍珠巖進行比較，將相關領域中的膨脹珍珠巖在與本發明實施例I中的膨脹珍珠巖相同的密度下進行膨脹，但當密度降到35kg/m3以下時，膨脹珍珠巖相當過度膨脹而變得脆弱，因此變得膨脹但其後發生破碎，從而使密度再次增加。因此，對密度為35kg/m3的顆粒進行分析，結果膨脹珍珠巖的粒徑全部提高；由此製造出相關領域中的開孔膨脹珍珠巖，該膨脹珍珠巖的密度為35kg/m3，基於膨脹珍珠巖總重表現出如下粒徑分布15wt%的顆粒具有大於800 μ m的粒徑、40wt%的顆粒具有500-800 μ m的粒徑、20wt%的顆粒具有250-500 μ m的粒徑、IOwt %的顆粒具有160-250 μ m的粒徑、15wt%的顆粒具有小於160 μ m的粒徑。通過向1，OOOg如上製造的相關領域開孔膨脹珍珠巖中加入佔膨脹珍珠巖重量I. 5wt%的無機纖維,然後對混合物進行混合,來製備混合材料。通過向l，000g的33Be'矽酸鈉中加入佔矽酸鈉重量O. 5wt%的矽基防水劑，然後對混合物進行混合，來製備液態無機粘合劑。將635g如上製備的混合材料和571g如上製備的液態無機粘合劑進行混合,然後將所得到的混合物壓縮約3. 8倍(初始體積)來製造尺寸為300 X 300 X 50mm3的成型體(體積 4. 5L) ο
在對流乾燥器中於200°C下將所製造的成型體乾燥4小時，以製造密度為180±5kg/m3的開孔膨脹珍珠巖絕熱體3。相關領域中使用開孔膨脹珍珠巖的絕熱體4的製造製備在比較例3中製造的、密度為35kg/m3的開孔膨脹珍珠巖。通過向1，OOOg如上製造的相關領域開孔膨脹珍珠巖中加入佔膨脹珍珠巖重量I. 5wt%的無機纖維,然後對混合物進行混合,來製備混合材料。通過向l，000g的33Be'矽酸鈉中加入佔矽酸鈉重量O. 5wt%的矽基防水劑，然後對混合物進行混合，來製備液態無機粘合劑。將459g如上製備的混合材料和413g如上製備的液態無機粘合劑進行混合，然後將所得到的混合物壓縮約3. 3倍(初始體積)來製造尺寸為300 X 300 X 50mm3的成型體(體積 4. 5L) ο·在對流乾燥器中於200°C下將所製造的成型體乾燥4小時，以製造密度為130±5kg/m3的膨脹珍珠巖絕熱體4。相關領域中使用開孔膨脹珍珠巖的絕熱體5的製造為了對相同粒徑的本發明閉孔膨脹珍珠巖與相關領域中的膨脹珍珠巖進行比較，打算製造出與本發明實施例I中的膨脹珍珠巖具有相同粒徑的相關領域膨脹珍珠巖，但是以相同或相似粒徑製造出的膨脹珍珠巖其密度為51kg/m3。當為了與具有相似密度的膨脹珍珠巖絕熱體進行比較而減小密度時，粒徑再次增加；由此，粒徑接近於比較例I中所用的膨脹珍珠巖的粒徑。因此，在以小於51kg/m3的密度進行膨脹期間，無法獲得目標粒徑；由此製造出膨脹珍珠巖，該膨脹珍珠巖的密度為51kg/m3，基於膨脹珍珠巖總重表現出如下粒徑分布15wt%的顆粒具有大於400 μ m的粒徑、40wt%的顆粒具有250-400 μ m的粒徑、20wt%的顆粒具有160-250 μ m的粒徑、30wt%的顆粒具有小於160 μ m的粒徑。通過向1，OOOg如上製造的膨脹珍珠巖中加入佔膨脹珍珠巖重量I. 5wt%的無機纖維，然後對混合物進行混合，來製備混合材料。通過向l，000g的33Be'矽酸鈉中加入佔矽酸鈉重量O. 5wt%的矽基防水劑，然後對混合物進行混合，來製備液態無機粘合劑。為了製造如實施例I中密度為130±5kg/m3的膨脹珍珠巖絕熱體，將459g如上製備的混合材料和413g如上製備的液態無機粘合劑進行混合。此時，由於膨脹珍珠巖本身的密度高達51kg/m3，所以體積在壓縮前較低，壓縮比增加約2倍，由此製造出尺寸為300 X 300 X 50mm3的成型體(體積4. 5L)。在對流乾燥器中於200°C下將所製造的成型體乾燥4小時，以製造密度為130±5kg/m3的開孔膨脹珍珠巖絕熱體5。相關領域中使用開孔膨脹珍珠巖的絕熱體6的製造製備在比較例5中製造的、密度為51kg/m3的膨脹珍珠巖。通過向1，OOOg如上製造的膨脹珍珠巖中加入佔膨脹珍珠巖重量I. 5wt%的無機纖維，然後對混合物進行混合，來製備混合材料。通過向l，000g的33Be'矽酸鈉中加入佔矽酸鈉重量O. 5wt%的矽基防水劑，然後對混合物進行混合，來製備液態無機粘合劑。
為了製造如實施例2中密度為115±5kg/m3的膨脹珍珠巖絕熱體，將405g如上製備的混合材料和365g如上製備的液態無機粘合劑進行混合。為了製造尺寸為300 X 300 X 50mm3的成型體(體積4. 5L)，在壓縮成型期間，壓縮比相比於體積只增加I. 7倍；並且當將產品從成型模具(molding die)中釋出時，其成型強度幾乎低至零，並且成型體發生破碎，因此不能製造出成型體。 對膨脹珍珠巖絕熱體的特性進行的分析根據KS F 4714，對實施例和比較例中的膨脹珍珠巖絕熱體的導熱率、彎曲強度、線性收縮和防水性進行測量和分析，結果在下表I中示出。表I
權利要求
1.一種使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體，所述絕熱體包含 10wt%-84wt%膨脹珍珠巖，所述膨脹珍珠巖含有經乾燥和膨脹的珍珠巖礦石顆粒作為活性成分，所述顆粒具有閉孔形狀的表面； 15wt%-85wt%液態粘合劑；和 O. 25wt%-5wt% 增強纖維。
2.權利要求I所述的使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體，其中，所述膨脹珍珠巖的堆積密度為 20g/l-40g/l。
3.權利要求I所述的使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體，其中，以佔所述膨脹珍珠巖重量50wt%以上的量包含所述膨脹珍珠巖的活性成分。
4.權利要求I所述的使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體，其中，所述膨脹珍珠巖的顆粒基於所述膨脹珍珠巖的重量具有如下的粒徑分布15±10wt%的顆粒具有大於400 μ m的粒徑、40± 15wt%的顆粒具有250-400 μ m的粒徑、20± 10wt%的顆粒具有160-250 μ m的粒徑、30± 15wt%的顆粒具有小於160 μ m的粒徑。
5.權利要求I所述的使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體，其中，所述膨脹珍珠巖的礦石為選自珍珠石、黑曜巖、松脂石和浮石中的一種。
6.權利要求I所述的使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體，其中，所述液態粘合劑為選自無機粘合劑或有機粘合劑中的一種或兩種。
7.權利要求I所述的使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體，其中，所述增強纖維為選自無機纖維或有機纖維中的一種或兩種。
8.權利要求7所述的使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體，其中，所述無機纖維為選自下述纖維中的一種使用基於玻璃的礦物作為材料的玻璃纖維；基於二氧化矽氧化鋁的纖維；氧化鋯纖維；以及碳纖維。
9.權利要求I所述的使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體，所述絕熱體在所述膨脹珍珠巖的表面上進一步包含一層塗覆膜，所述塗覆膜選自基於玻璃矽烷的偶聯劑、基於鈦酸酯的偶聯劑和基於鋯酸酯的偶聯劑。
10.使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體的製造方法，所述方法包括 第一步，乾燥珍珠巖礦石，控制結晶水佔珍珠巖重量的重量百分比，然後使所述珍珠巖礦石膨脹，進行所述膨脹使得具有閉孔形狀表面的顆粒的組成中具有一定的粒徑分布，從而製造膨脹珍珠巖； 第二步，通過向所述第一步中製造的所述膨脹珍珠巖中添加液態粘合劑和增強纖維，並對所得到的混合物進行混合，從而製備混合材料； 第三步，通過對所述第二步中製備的所述混合材料進行壓縮，來製造成型體；以及 第四步，對所述第三步中製造的所述成型體進行乾燥。
11.權利要求10所述的使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體的製造方法，其中，在所述第一步的膨脹珍珠巖製造中，通過選自如下方法中的一種方法來製造所述膨脹珍珠巖通過對符合一定粒徑分布範圍的珍珠巖同時進行膨脹，來製造膨脹珍珠巖的方法；以及通過分別使各粒徑的珍珠巖進行膨脹，再將各珍珠巖進行混合，來製造膨脹珍珠巖的方法。
12.權利要求10所述的使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體的製造方法，其中，在所述第一步的膨脹珍珠巖製造中，所述珍珠巖通過選自直接火焰法和間接火焰法中的一種方法進行膨脹。
13.權利要求10所述的使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體的製造方法，其中，在所述第三步的成型體製造中，通過對所述第二步中的所述混合材料進一步經受本體緻密填充法進行振動或衝擊，然後對所述混合材料進行壓縮，從而製造所述成型體。
14.權利要求10所述的使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體的製造方法，其中，在所述第二步的混合材料製備中，將選自無機粘合劑或有機粘合劑中的一種或兩種用作所述液態粘合劑。
15.權利要求10所述的使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體的製造方法，其中，在所述第二步的混合材料製備中，將選自無機纖維或有機纖維中的一種或兩種用作所述增強纖維。
16.權利要求15所述的使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體的製造方法，其中，所述無機纖維為選自下述纖維中的一種使用基於玻璃的礦物作為材料的玻璃纖維；基於二氧化矽氧化鋁的纖維；氧化鋯纖維；以及碳纖維。
17.權利要求10所述的使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體的製造方法，其中，在所述第二步的混合材料製備中，通過進一步向其中添加選自防水劑、增強劑和輻射熱阻斷劑中的一種或多種，來製備所述混合材料。
18.權利要求17所述的使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體的製造方法，其中，所述防水劑為選自娃基防水劑、基於有機娃燒的偶聯劑塗層、基於欽酸酷的偶聯劑塗層以及基於錯酸酯的偶聯劑塗層中的一種。
19.權利要求17所述的使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體的製造方法，其中，所述增強劑為選自氣相二氧化娃和白炭中的一種。
全文摘要
本發明涉及使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體。本發明所述使用閉孔膨脹珍珠巖的絕熱體包含10wt%-84wt%膨脹珍珠巖，所述膨脹珍珠巖含有經乾燥和膨脹的珍珠巖礦石顆粒作為活性成分，所述顆粒具有閉孔形狀的表面；15wt%-85wt%液態粘合劑；以及0.25wt%-5wt%增強纖維。因此，本發明提供了一種絕熱體，其通過降低壓縮成型期間的壓縮比而使膨脹珍珠巖顆粒間的孔隙率和間隙最小化，增強膨脹珍珠巖的剛度，從而產生較低的密度，通過降低導熱率來改善可構建性，降低材料成本和能源成本，並且可通過減小絕熱體的厚度來減少設備安裝所需面積。
文檔編號B28B3/00GK102884022SQ201180022477
公開日2013年1月16日 申請日期2011年3月3日 優先權日2010年3月5日
發明者白範圭, 李相允 申請人:(株)慶東One